【文章內容簡介】 211138豎標值單位力作用點394041424344454647484950表值65049831021101089678452904截面剪力影響線豎標值表 豎標值單位力作用點0123456789101112表值0126525153733490039952973204312285430388635豎標值單位力作用點13141516171819202122232425表值7637887386254783081430105173205215200豎標值單位力作用點26272829303132333435363738表值1738540028455558554535豎標值單位力作用點394041424344454647484950表值100815181818151310100（按五跨、連續(xù)梁計） 4截面彎矩及剪力影響線面積計算，詳見《4截面彎矩影響線及最不利荷載布置圖》第一跨Ω=（++++++++）=㎡（彎矩）Ω=1/2（0+2+2+2+）=㎡（剪力）Ω=1/2（+2+2+2+2+0）=㎡（剪力）第二跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡（彎矩）Ω=++++++++=㎡（剪力）第三跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡（彎矩）Ω=++++++++=㎡（剪力）第四跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡（彎矩）Ω=++++++++=㎡（剪力）第五跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡（彎矩）Ω=++++++++=㎡（剪力）故4截面正彎矩影響線面積：Ω=㎡4。截面負彎矩影響線面積：Ω=㎡，所以4截面彎矩影響線總面積：Ω=㎡；4截面正剪力影響線面積：Ω=㎡4。截面剪力影響線面積：Ω=㎡，所以4截面剪力影響線總面積：Ω=㎡ 10截面彎矩影響線面積計算，詳見《10截面彎矩影響線及最不利布置圖》。第一跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第二跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第三跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第四跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第五跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡故10截面正彎矩影響線面積：Ω=㎡；10截面負彎矩影響線面積：Ω=㎡，所以10截面彎矩影響線面積：Ω=㎡ 10截面剪力影響線計算，詳見《10截面剪力影響線及最不利荷載布置圖》。第一跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第二跨（正面積）Ω=（+++++++++）=㎡第三跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第四跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第五跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡10截面正剪力影響線面積：Ω=㎡；10截面負剪力影響線面積：Ω=㎡，所以10截面剪力影響線總面積：Ω=㎡。 10截面反力影響線面積計算，詳見《10截面反力影響線及最不利荷載布置圖》。第一跨（正面積）Ω=（+++++++++）=㎡第二跨（正面積）Ω=（+++++++++）=㎡第三跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第四跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第五跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡故10截面：負、反力影響線面積：Ω=㎡；10截面正、反力影響線面積：Ω=㎡，所以10截面反力影響線總面積：Ω=㎡。 結構重力彎矩和剪力計算。4截面結構重力的彎矩。由前面計算可知：=、Ω=㎡、=、=,=,故：M=Ω==。 =Ω=,=； =。10截面結構重力的彎矩。由前面計算可知：=、Ω=㎡、=, KN/m, KN/m, KN/m故：M=Ω=（）=。 M=Ω=、=；=。10截面結構的重力剪力。由前面計算可知：Ω=㎡=；Q=Ω=；=；=。4截面結構的重力剪力。=（）=由于采用先簡支后連續(xù)施工方案，故一期恒載引起的荷載效應按一次體系轉換計算。第八章 活載內力計算本橋計算采用公路I級荷載，只進行具有代表性的4截面正彎矩和10截面負彎矩和剪力。，并在正彎矩影響線內布置最不利荷載，詳見《4截面彎矩影響線及車道荷載布置圖》?！稑蛞?guī)》（D622004）得：由于在計算活載內力時，汽車荷載產生的沖擊影響予考慮，即=。故：M=（1＋μ）ξη=1[＋260＋（+++++）]=Q=（1＋μ）ξη =－1[+312+（++++）]=。、連續(xù)梁10截面的彎矩影響線，并在負彎矩影響線內布置最不利荷載位置，詳見《10截面彎矩影響線及車道荷載布置圖》。 計算10截面在活載作用下的最大負彎矩及剪力。M=（1＋μ）ξη =－1[+260+（+++++）] =Q=（1＋μ）ξη =[+3121+（+++++） =當橋梁計算跨徑大于150m時，應按《橋規(guī)》（D622004）規(guī)定的縱向折減系數(shù)進行折減，當為多跨連續(xù)結構時，整個結構應按最大的計算跨徑考慮汽車荷載效應的縱向折減，但5跨與7跨受力基本相似，故，不預折減。（）。，并在反力影響線內布置最不利荷載位置，詳見《10截面反力影響線及最不利荷載布置圖》。 10截面的折減彎矩計算是按照“中間華人民共和國交通部部頒標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（D622004）”，內容如下：計算連續(xù)梁橋中間支承處的負彎矩時，可考慮支座寬度和梁高對彎矩的影響，折減彎矩計算公式為：M=qa，式中：q=R/a為梁的反力R在支座兩側向上按45分布于中心軸GG的荷載強度，a為支座兩側向上按45擴大交于中心軸GG的長度。（注：折減后的彎矩不。） 10截面反力計算由于存在體系轉換，一期恒載引起的支反力應按體系轉換計算，故由計算得：q=,Ω=㎡,=R=（1＋Ｕ）ξη=1[+260+（+++++）= 10截面反力組合 =(+)+ = 10截面的折減彎矩計算（）本橋支座采用梁式橡膠支座，其規(guī)格為：DH=㎝㎝（滑動）㎝㎝（固定）形狀為圓形。故：a=+2=，組合Ⅰ：q=R/a=。折減彎矩為：M=qa/8=第九章 支座沉降（0號墩δ=1㎝）在各截面產生的內力計算。該橋為七跨連續(xù)梁，其中邊跨和中跨不等，各梁的截面性質稍有不同，但=，＜2且端跨段較短，由《橋規(guī)》（D62—2004）可按全截面計算（左到右為1～6墩。）。 δ=δ=δ=δ=δ=δ=/EI=1/EI【2（1/2L112/3）】=2L/3EIδ=δ=δ=δ=δ=/EI=1/EI【1/2L11/31】=L/6EIδ=δ δ=δ=δ=δ=δ=δ=δ=δ=δ=0==（1/L0）=由①～⑥得：χ=780（）=、χ=209（）=、χ=56（）=、 χ=15（）=、χ=4（）=χ=10101010/（291125）=R=（向下）、R=（2+）/25=（向上）R=（）/25=（向下）R=（+++）/25=（向上）、R=（）/25=（向下）R=（+++）/25=（向上）、R=（）/25=（向下）R=（向上）M=、M==Q=、Q=第十章 溫差引起的內力計算本橋位于山前區(qū)，擬定年最高溫度為39度，最低溫度為零下29度，故取t=5，計算的力法方程的主系數(shù)，副系數(shù)均與上面計算相同，只是自由項計算不同，具體計算如下：=αω＋α/h ω、（ω=0、t=5） =－αt/h（1/2L1）=－（αtL）/h由①～⑥得：（α=、Ι=㎝、Ε=10MPa）ｘ=ｘ=5λ=。 χ=ｘ=。 χ=χ= Q= Q=第十一章 內力組合計算，一期恒載采用體系轉換（見后面體系轉換計算），二期恒載及車道荷載采用連續(xù)梁影響線計算方法。內力組合計算 截面荷載種類序號410M（）Q（KN）M（）Q（KN）中主梁一期恒載（1）中主梁二期恒載（2）支座沉降產生的效應（3）公路I級荷載效應（4）溫度變化引起的效應（5）折減彎矩（=）（6）000基本組合（）（7）短期組合（）（8）長期組合（）（9）第十二章 截面性質計算（）A=115158+（）+（）=㎝y==[158115/2+（）4+（）（1154）2]/[115158+（）+（）]=㎝y=115 y=㎝負鋼絞線偏心距e=ya=㎝（a=㎝）J=1/12158115+（）（）+（）（）2（）21/12=㎝A=157115237582π/466（6+4）87（4+6）2+（）+（）=㎝y=[157115/2SSSS+S+S211（1156）11（）]/A=㎝e=ya=（276+7）/（37）=㎝J=1/12157115+157115[115/]2[（1/88/9π）π29+29π/2（+429/3π）]2[（1/88/9π）π29+π29/2（39+37+429/3π57. 686）]2[5837/12+5837（57. 68637/22910）]2[+926/2（57. ）]+（）（57. 6864）+（）（11557. 6864）[21/12+1/12+2（115657. 686）+11（. 686）]=㎝利用跨中凈截面的相關內容A=㎝y=[157115/2SSSS+S+S211（）11（）]/A =[11（）11（）]/ =46231506793/=㎝y==㎝。 e=ya==㎝e=ya=（2+）/（3）==㎝J=1/12157115+157115（）2[（1/88/9π）π29+π29/2（+429/3π）]2[（1/88/9π）π29+π29/2（39+37+429/]2[5837/12+5837（）]2[+926/2（）]+（）（）+（）（）[41/1211+1/1211+211（）+211（）+11＋（）]=㎝計算張拉負彎矩鋼筋的彈性壓縮損失時，所用的截面性質為除去負彎矩鋼筋以外的凈截面性質，彎矩的布筋范圍內也是正彎矩預應力鋼筋的彎起范圍。正彎矩鋼筋的豎坐標各截面不同，可近似的取距離10截面鋼絞線（見施工圖）。㎝，2N鋼絞線距梁底高度為：㎝（）凈截面面積A該面積可利用跨中截面A計算，每個預應力孔道截面尺寸為：㎝㎝A=A211==㎝梁底正彎矩預應力鋼筋對梁頂?shù)膬艟酁?（1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）[（）+（）]=㎝負彎矩預應力孔道對梁頂緣的距離S=211=㎝凈截面面積對梁頂?shù)木壍膬艟乜梢岳每缰袚Q算截面對梁頂緣的凈距計算S=+==㎝凈截面重心軸距梁頂?shù)木嚯xy=S/A=㎝凈截面對凈截面重心軸的靜矩可利用跨中換算截面對換算截面重心軸的距計算J=J+A（）（）[（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）]+（）[（）+（）][21/1211+211（）]=㎝（A=㎝,=㎝）凈截面性質計算A=+2375822758=㎝y=[S（S+）2111111（11510）]/A=[111111（11510）]/=㎝e=ya==㎝ e=ya=[（）+210]/（3）=㎝J=J+A（）（）[14（）+（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）][11/122+211（）+211/12+211（）+1/12+11（）] =㎝（I=㎝A=㎝）跨中截面全部受力鋼筋重心至梁底距離為：a=[61395+1395+3404+340（1154）]/[1395+（+）340]=㎝1/8截面全部受力鋼筋重心至梁底距離為：a=[1395+1395+3404+340（1154）]/[1395+（+）340]=㎝