【正文】 ap2）]=（）[14（）+7（）]=㎝負彎矩預應力孔道對梁頂緣的距離SAP=211=㎝凈截面面積對梁頂?shù)木壍膬艟乜梢岳每缰袚Q算截面對梁頂緣的凈距計算Sn=+==㎝凈截面重心軸距梁頂?shù)木嚯xYn=Sn/An=㎝凈截面對凈截面重心軸的靜矩可利用跨中換算截面對換算截面重心軸的距計算Jn=J+A（）（）[（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）]+（）[（）+（）][21/1211+211（）]=㎝（A=㎝,J=㎝）第十七章 負彎矩預應力損失計算（梁頂負彎矩區(qū)預應力鋼筋的預應力損失。梁頂配有12根d=22㎜的HRB400鋼筋和4根d=18㎜的HRB400，A=12+4=㎝、a=4㎝、E=210MPa 、A=27=㎝、a=㎝、E=10MPa, = E/ E=210/（10）=、= E/ E=10/10= 支點截面中性軸距梁頂?shù)木嚯xy，則：y=[158115/2+（）4+（）+（）（1154）]/[158115+（）+（）+（）]=㎝y=115y=㎝, ep=yap==㎝支點截面換算截面慣性矩：J=1/12158115+158115（115/）+（）（）+（）（）+（）（）=㎝跨中截面尺寸如圖“圖“”，截面普通鋼筋配筋同支點截面，預應力鋼筋配置在梁底，中跨與端跨梁底正彎矩預應力筋配置稍有不同，按邊跨計算，梁低鋼筋為3，Ap1=27=㎝,ap1=㎝,Ap2=7=㎝,ap2=㎝.跨中換算截面面積：An=157115237582π58/466（6+4）87（4+6）2+（）+（）+（）（+）=㎝跨中換算截面全截面對梁頂緣的靜矩：鉸縫對梁頂緣的靜矩鉸的面積計算AA=2（221/2+2871/2+489+661/2）=926㎝S=｛2（221/221/3）+2[2871/2（2/387+2）]+2（4891/2）｝+2[661/2（1/36+89）]=㎝兩個上半圓對梁頂緣的靜矩S=2π58/8[10+58（3π4）/6π]=㎝兩個下半圓對梁頂緣的靜矩S=2π58/8（37+39+258/3π）=㎝兩個挖空矩形對梁頂緣的靜矩S=25837（39+37/2）=246790㎝梁底鋼筋對梁頂緣的靜矩SAs=（1）A=（）4=㎝梁頂鋼筋對梁頂緣的靜矩S=（1）（h ）=（）（1154）=㎝預應力鋼筋對梁頂?shù)撵o矩=（1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）[7（）+14（1156）]=㎝跨中換算截面全截面對梁頂緣的靜矩S=bh/2SSSS+SAs+S+=157115/+++=㎝換算截面重心至梁頂?shù)木嚯xy= S / An =㎝跨中全截面對換算截面重心軸的慣性矩J=2｛22/36+（2）221/2+287/36+2871/2[（2/387+2）]+489/12+489（）+66/36+{[（1/36+89）]661/2}=2=㎝兩個上半圓的重心距全截面換算截面重心軸的距離y=y10d（3π4）/6π=（3π4）/6π=㎝兩個下半圓對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2d（9π64）/1152π+2πd/8y=258（9π64）/1152π+258/8π=㎝兩個下半圓對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2d（9π64）/1152π+2πd/8y=258（9π64）/1152π+258π/8=㎝兩個下半圓重心距全截面換算截面重心軸的距離y=115y10d（3π4）/6π=（3π4）／6π=㎝兩個挖空矩形對全截面換算截面重心軸的慣性矩J=2[bh/12+bh（ｘh/2）]=2[5837/12+5837（）]=㎝跨中換算截面對自身重心軸的慣性矩（J）n=bh/12+bh（ｘh/2）IIII+（n1）[A（y4）+A（115y4）]+（n1）[A（115ｘ6）+A（）]=157115/12+157115（）+（）[（）+（）]+（）[（）+（）]=㎝ap=（276+7）/（37）=㎝ep=yap==㎝該截面正彎矩N鋼絞線重心距梁底ap1 =㎝，N鋼絞線對應ap2 =㎝（）換算截面面積，可利用跨中截面換算面積An =+（）=㎝換算截面對梁頂?shù)撵o矩正彎矩鋼絞線對梁頂?shù)撵o矩 =（ 1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）〖7（）+140（）〗=㎝負彎矩鋼絞線對梁頂?shù)撵o矩為=（ 1）Aa =（）=㎝換算截面對梁頂?shù)撵o矩可利用跨中截面的靜矩S =++=㎝換算截面重心軸至梁頂?shù)木嚯xy= S / An =㎝負彎矩預應力鋼絞線偏心距為ep==㎝a’p=（2+）/（3）=㎝正彎矩預應力鋼絞線偏心距e’p=115ya==㎝換算截面對自身重心軸的慣性矩可利用跨中換算截面慣性矩Jn=1/12157115+157115（）[（1/88/9π）π29+29π/2（+429/3π）]2[（1/88/9π）π29+π29/2（39+37+429/）]22[5837/12+5837（）]2[+926/2（）]+（）[（）+（）]+（）[14（）+（）+（）]=㎝全部預應力筋與非預應受力鋼筋換算截面重心點至構件截面重心軸的距離e=[Aes+AepA`se`sA`pe`p]/（A+A+A`s+A`p） = 、 = 、A =㎝、A =㎝、A=㎝、A`p=㎝、es==㎝、ep==㎝、e`s==㎝、e`p1==㎝、e`p2==㎝eps=[+5. 758. 758（+）]/[（+）+（+）]=㎝i=Jn/An=；i==㎝ρps=1+e2ps/i=1+（）跨端截面性質(zhì)計算可利用跨中部分截面計算結果。由《橋規(guī)》（JTGD622004）規(guī)定得，一倍的梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm,其余的按間距200mm配置。Vd取距支點h/2處截面的剪力做為設計值。=10/（）+10（10）10（10）=L/8截面：=（σ）Ap=（）102/103===17㎝ =1/87 =10/（10）+10（10）10（10）==1/2（+）= =1/2（+）=10㎜（+）/2=㎝ （+）/2=㎝=（不計構造鋼筋的影響）（取跨中和L/8截面的平均值計算。反摩擦影響長度=當時，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的的、考慮反摩擦后的應力損失為當時，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預應力損失為 兩端張拉（分次張拉或同時張拉）且反摩阻損失影響長度有重疊時，在重疊范圍內(nèi)同一截面扣除正摩阻和回縮反摩阻損失后預應力鋼筋的應力，可按兩端分別張拉錨固的情況，分別計算正摩阻和回縮反摩阻損失，分別將張拉端錨下控制應力減去上述所得計算結果較大值。（1）、跨中截面：（）= = = 張拉端至跨中的管道長度。A=12+4=㎝、a=4㎝、E=210MPa 、A=27=㎝、a=㎝、E=10MPa, = E/ E=210/（10）=、n= E/ E=10/10= =對受壓區(qū)鋼筋的合力作用點取彎矩得：即10截面的荷載效應符合承載能力極限狀態(tài)的要求，即該梁此截面不會破壞。采用1222+418的HRB400鋼筋，提供面積=，布置成一排，其間距為85mm，鋼筋重心到截面底邊距離=40mm。采用1818的HRB335鋼筋，提供面積=4581，布置成一排，其間距為80mm，鋼筋重心到截面底邊距離=40mm。正彎矩鋼筋的豎坐標各截面不同，可近似的取距離10截面鋼絞線（見施工圖）。 χ=ｘ=。折減彎矩為：M=qa/8=第九章 支座沉降（0號墩δ=1㎝）在各截面產(chǎn)生的內(nèi)力計算。 10截面的折減彎矩計算是按照“中間華人民共和國交通部部頒標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（D622004）”，內(nèi)容如下：計算連續(xù)梁橋中間支承處的負彎矩時，可考慮支座寬度和梁高對彎矩的影響，折減彎矩計算公式為：M=qa，式中：q=R/a為梁的反力R在支座兩側(cè)向上按45分布于中心軸GG的荷載強度，a為支座兩側(cè)向上按45擴大交于中心軸GG的長度。M=（1＋μ）ξη =－1[+260+（+++++）] =Q=（1＋μ）ξη =[+3121+（+++++） =當橋梁計算跨徑大于150m時，應按《橋規(guī)》（D622004）規(guī)定的縱向折減系數(shù)進行折減，當為多跨連續(xù)結構時，整個結構應按最大的計算跨徑考慮汽車荷載效應的縱向折減，但5跨與7跨受力基本相似，故，不預折減。故：M=（1＋μ）ξη=1[＋260＋（+++++）]=Q=（1＋μ）ξη =－1[+312+（++++）]=。由前面計算可知：Ω=㎡=；Q=Ω=；=；=。10截面結構重力的彎矩。 結構重力彎矩和剪力計算。第一跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第二跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第三跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第四跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第五跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡故10截面正彎矩影響線面積：Ω=㎡；10截面負彎矩影響線面積：Ω=㎡，所以10截面彎矩影響線面積：Ω=㎡ 10截面剪力影響線計算，詳見《10截面剪力影響線及最不利荷載布置圖》。 根據(jù)《橋梁工程》中由于連續(xù)梁超過5跨時其內(nèi)力情況與5跨的相差不大，故本橋采用5跨、連續(xù)布載，經(jīng)綜合分析將每跨10等分后，4截面彎矩影響線豎標值最大（見表）4截面剪力影響線豎標值表（），10截面反力、剪力豎標值最大（ ），彎矩豎標值（），布載、見后附圖。利用=?？缰泻奢d橫向分布系數(shù)（二行車隊ξ=1） 公路I級取值（+++）/2= （+++）/2=（+++）/2= （+++）/2=（+++）/2= （+++）/2=跨中荷載橫向分布系數(shù)（三行車隊ξ=） 公路I級取值（+++++）（ +++++）（+++++）（+++++）（+++++）（+++++）第五章 支點荷載橫向分布系數(shù)計算當荷載作用在支點上時，橫向分布系數(shù)的計算方法與支座的形式有關。各板間調(diào)節(jié)縫為7條，寬度為1㎝。12＋5837（－37247。π)π29＋π29247。3247。8－8247。2）－926箱梁的重心對梁頂?shù)木嚯x（㎝）247。3247。2）＋66/36＋[（1/36＋89）－]661/2：（）箱梁的抗彎慣性矩 名稱計算式結果箱梁面積（㎝）157115－π29247。質(zhì)量必須符合GB149979標準。強度等級為CC50、C30， 強度等級不同的砼得主要強度指標 強度等級強度設計值（、）（Mpa）強度標準值（、）（Mpa）彈性模量（Mpa）CCC50、（2）、㎜(7Φ)鋼鉸線，質(zhì)地量必須符合ASTMA41687a標準。橋面鋪裝：上層為9cm瀝青混凝土，下層為10cm厚鋼筋混凝土，%（用橋墩高低來調(diào)整坡度）橋面排水：不設縱坡，由單向橫坡匯集雨水、積水經(jīng)瀉水管排出。使用性質(zhì)屬于混合交通橋梁。因為＞,故右灘沖刷進入第二層。①橋下凈過水面積校核 橋墩水流側(cè)向壓縮數(shù)值查《公路工程水文勘測設計規(guī)范 JTGC302002》：橋墩水流側(cè)向壓縮系數(shù)值表 ；；； ；則 ； ；；； ； 則 ；內(nèi)插得 時，沖刷系數(shù)：設計流量：設計流速：（山前）所需橋下凈過水面積計算值根據(jù)橋位布置圖可知，沖刷前橋下實有毛過水面積為則沖刷前橋下實有凈過水面積為 = = 故橋孔布設方案符合要求，可以采用。由謝才公式計算出平均流速：Vc = m/s總流量：Qc = Ac Vc = = 924 與原始數(shù)據(jù)相差不超過5%，基本吻合，所以設計流量為Qs = 926 (1%)，設計流速為Vs = m/s (山前) 擬定橋長①H河屬于穩(wěn)定性河段，利用單寬流量公式確定橋長Lj Qs = 926 Bc = m Χc = m有謝才公式計算出：平均流速： == = = 總流量：與原始數(shù)據(jù)相差不超過5%，基本吻合，所以設計流量為（1%）,設計流