【正文】 預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用高強度低松弛270級鋼絞線，標準強度為=1860MPa，1860=1395MPa，實際施工中沒有超張拉。箍筋在濕接縫處采用雙箍六肢形式，其余的采用雙箍四肢形式，箍筋一律采用HRB235的鋼筋。） =1+ =（1+++）/==（141+++7）/= =（+）/2= （計構(gòu)造鋼筋的影響。（見圖紙）跨中截面各鋼絞線摩擦應(yīng)力損失值 鋼絞線編 號θ=θΜθ（m）K1еσ（MPa）σ（MPa）度（ ’）弧度1～200 301395307 301395平均值【（）2+1】/3（2）支點截面（）（簡支體系時。（正截面強度計算）： 4截面計算：該截面的計算簡圖如下所示其中普通鋼筋的各種參數(shù)同截面，4梁底配預(yù)應(yīng)力鋼筋為：27+7=37=㎝，近似的取跨中截面計算，同時按等效三原則將箱梁等效為單室單箱進行計算：按照“面積不變、慣性矩相等和形心位置不變”的原則可得進一步可得工字形截面，其尺寸如圖所示：抗彎慣性矩等效計算 編號計算式結(jié)果①（b－t）（h－t/2－t/2）=2（π29/22＋37392）b=㎝≈㎝②h=115t/2－t/2 ht/2－t/2 =115tt t=㎝≈㎝③（b＋t）（h＋t/2＋t/2 ）－（b－t） （h－t/2－t/2 ）=At=㎝≈㎝④1/12（b＋t）115＋（115/2－）（b＋t）115－1/12（b－t）（h－t/2t/2）－｛(（h－t/2t/2）/2＋t)－｝（bt）（h－t/2t/2）=J t=㎝≈㎝⑤Y=｛（b＋t）1151/2－（bt）（ht/2t/2）((ht/2t/2)/2＋t)｝/Ah=㎝≈㎝=對受拉區(qū)鋼筋的合力作用點取彎矩得：即4截面的荷載效應(yīng)符合承載能力極限狀態(tài)的要求，即該梁此截面不會破壞 10截面計算 計算如上圖所示，所需數(shù)據(jù)如上所示及下面所列：、支點截面附近58㎝范圍內(nèi)采用濕接頭，計算時每片梁可按158㎝115㎝的實心矩形截面計算，支點截面配筋簡圖如上圖。㎝，2N鋼絞線距梁底高度為：㎝（）凈截面面積A該面積可利用跨中截面A計算，每個預(yù)應(yīng)力孔道截面尺寸為：㎝㎝A=A211==㎝梁底正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋對梁頂?shù)膬艟酁?（1）[Ap1（h ap1）+Ap2（h ap2）]=（）[（）+（）]=㎝負彎矩預(yù)應(yīng)力孔道對梁頂緣的距離S=211=㎝凈截面面積對梁頂?shù)木壍膬艟乜梢岳每缰袚Q算截面對梁頂緣的凈距計算S=+==㎝凈截面重心軸距梁頂?shù)木嚯xy=S/A=㎝凈截面對凈截面重心軸的靜矩可利用跨中換算截面對換算截面重心軸的距計算J=J+A（）（）[（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）]+（）[（）+（）][21/1211+211（）]=㎝（A=㎝,=㎝）凈截面性質(zhì)計算A=+2375822758=㎝y=[S（S+）2111111（11510）]/A=[111111（11510）]/=㎝e=ya==㎝ e=ya=[（）+210]/（3）=㎝J=J+A（）（）[14（）+（）+（）]（）[（）+（）]+（）[（）+（）][11/122+211（）+211/12+211（）+1/12+11（）] =㎝（I=㎝A=㎝）跨中截面全部受力鋼筋重心至梁底距離為：a=[61395+1395+3404+340（1154）]/[1395+（+）340]=㎝1/8截面全部受力鋼筋重心至梁底距離為：a=[1395+1395+3404+340（1154）]/[1395+（+）340]=㎝各設(shè)計控制截面的凈截面、換算截面幾何性質(zhì) 相關(guān)參數(shù)計算截面A（㎝）y（㎝）y（㎝）e（㎝）I（㎝）W（㎝）W=I/yW=I/yW=I/e跨中截面凈截面e=換算截面1/8截面（近似截面）凈（全等效）截面（部分等效）e=換算截面e=支點截面凈截面換算截面第十三章部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類箱梁設(shè)計首先，根據(jù)跨中截面和支點截面正截面抗裂性的要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。該橋為七跨連續(xù)梁，其中邊跨和中跨不等，各梁的截面性質(zhì)稍有不同，但=，＜2且端跨段較短，由《橋規(guī)》（D62—2004）可按全截面計算（左到右為1～6墩。由前面計算可知：=、Ω=㎡、=, KN/m, KN/m, KN/m故：M=Ω=（）=。第一跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第二跨（正面積）Ω=（+++++++++）=㎡第三跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡第四跨（正面積）Ω=（++++++++）=㎡第五跨（負面積）Ω=（++++++++）=㎡10截面正剪力影響線面積：Ω=㎡；10截面負剪力影響線面積：Ω=㎡，所以10截面剪力影響線總面積：Ω=㎡。梁塊荷載橫向分布系數(shù)匯總表 荷載橫向分布系數(shù)區(qū)段梁1梁2梁3梁4m跨中m支點第七章 結(jié)構(gòu)重力內(nèi)力計算：假定橋面各部分重力平均分配給各梁承擔(dān)，以此計算各梁的荷載強度，雖在全橋中、中跨大于端跨，活載布置在端跨最不利，故以下計算以端跨為例。由于全部采用橡膠支座，其橫向分布系數(shù)的計算方法與跨中相同。2－29－10）]2－2[＋926247。3π）]2＋[(1247。箱梁的抗彎慣性矩J()157115247。24－372922－926箱梁的面積對梁頂?shù)撵o矩S（）157115247。標準強度≥1860MPa，初始荷載為70%持續(xù)1000小時≤% ，橫斷面面積140mm。設(shè)計流量：926m/s,設(shè)計水位：。②參數(shù)計算： ⑴ 天然狀態(tài)下橋下平均流速(2)橋下平均流速河床粒徑系數(shù)考慮沖刷引入的流速折減系數(shù)為設(shè)計流量橋下凈過水面積橋下平均流速⑶壅水系數(shù)K故定床壅水系數(shù)修正系數(shù)壅水系數(shù)⑷計算橋前最大壅水高度△Z橋前壅水高度取則1參數(shù)計算⑴平均水深⑵重力加速度⑶計算浪程⑷水面以上10m處多年所測洪水期間自記2min平均最大風(fēng)速的平均值水面以上10m處多年所測洪水期間自記10min平均最大風(fēng)速的平均值；則2波浪高度計算，則取，則計算浪高為：：1. 河床第一層左灘為亞粘土：根據(jù)《規(guī)范C302002》用粘性土河槽的一般沖刷計算公式： （）河槽最大水深。 設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖給出的河床樁號，繪制河流橫斷面圖，并計算各水力因素。如上海南匯蘆湖港與洋山島深水港的長達30km的東海大橋，其中179孔60m和157孔70m連續(xù)梁就采用了這種橋型。先簡支后連續(xù)的施工方法是指把一聯(lián)連續(xù)梁橋分成幾段，每段長約一孔，各段在預(yù)制后經(jīng)移運吊放到墩臺頂?shù)呐R時支座上，在完成濕接縫的各項工序后澆筑濕接縫混凝土，然后張拉負彎矩預(yù)應(yīng)力筋束，拆除臨時支座，使連續(xù)梁落到永久支座，完成結(jié)構(gòu)由簡支到連續(xù)的體系轉(zhuǎn)換。上部結(jié)構(gòu)采用的基本是簡支梁的施工方法，得到卻是結(jié)構(gòu)更優(yōu)的連續(xù)梁。：1 河床寬淺。JTGC302002》河北交通規(guī)劃設(shè)計院表B:墩形系數(shù)與墩寬計算表 編號為9）三柱式輕型橋臺，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。因為＞,故右灘沖刷進入第三層。 抗震設(shè)施：墩臺蓋梁上設(shè)置錨栓、擋梁及橡膠墊。此橋為七跨一連（725m）的連續(xù)梁橋。3247。π）π29＋π29247。3247。由于箱梁是對稱的，所以表中只列4號箱梁的影響線豎標值，而8號箱梁分別等同于1號箱梁。支點橫向影響線豎標值計算表 板號單位荷載作用位置123456781753248001000001830199035006001000值8162080290050010009992248504249001001000219959724004200800200值20858124203500700200100130012495042490010010030352405902410420080020值029242575242035007002010004000124950424900100104006042241589241042008001值005035242574242035007001999按橋規(guī)規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，計算支點荷載橫向分布系數(shù)。截面負彎矩影響線面積：Ω=㎡，所以4截面彎矩影響線總面積：Ω=㎡；4截面正剪力影響線面積：Ω=㎡4。由前面計算可知：=、Ω=㎡、=、=,=,故：M=Ω==。=（）=由于采用先簡支后連續(xù)施工方案，故一期恒載引起的荷載效應(yīng)按一次體系轉(zhuǎn)換計算。、連續(xù)梁10截面的彎矩影響線，并在負彎矩影響線內(nèi)布置最不利荷載位置，詳見《10截面彎矩影響線及車道荷載布置圖》。） 10截面反力計算由于存在體系轉(zhuǎn)換，一期恒載引起的支反力應(yīng)按體系轉(zhuǎn)換計算，故由計算得：q=,Ω=㎡,=R=（1＋Ｕ）ξη=1[+260+（+++++）= 10截面反力組合 =(+)+ = 10截面的折減彎矩計算（）本橋支座采用梁式橡膠支座，其規(guī)格為：DH=㎝㎝（滑動）㎝㎝（固定）形狀為圓形。內(nèi)力組合計算 截面荷載種類序號410M（）Q（KN）M（）Q（KN）中主梁一期恒載（1）中主梁二期恒載（2）支座沉降產(chǎn)生的效應(yīng)（3）公路I級荷載效應(yīng)（4）溫度變化引起的效應(yīng)（5）折減彎矩（=）（6）000基本組合（）（7）短期組合（）（8）長期組合（）（9）第十二章 截面性質(zhì)計算（）A=115158+（）+（）=㎝y==[158115/2+（）4+（）（1154）2]/[115158+（）+（）]=㎝y=115 y=㎝負鋼絞線偏心距e=ya=㎝（a=㎝）J=1/12158115+（）（）+（）（）2（）21/12=㎝A=157115237582π/466（6+4）87（4+6）2+（）+（）=㎝y=[157115/2SSSS+S+S211（1156）11（）]/A=㎝e=ya=（276+7）/（37）=㎝J=1/12157115+157115[115/]2[（1/88/9π）π29+29π/2（+429/3π）]2[（1/88/9π）π29+π29/2（39+37+429/3π57. 686）]2[5837/12+5837（57. 68637/22910）]2[+926/2（57. ）]+（）（57. 6864）+（）（11557. 6864）[21/12+1/12+2（115657. 686）+11（. 686）]=㎝利用跨中凈截面的相關(guān)內(nèi)容A=㎝y=[157115/2SSSS+S+S211（）11（）]/A =[11（）11（）]/ =46231506793/=㎝y==㎝。采用2束7預(yù)應(yīng)力鋼筋，布置方案見后面的圖示。張拉控制應(yīng)力：==1860=1395MPa≤=1488MPa（符合《公路橋規(guī)》（JTJ0D602004）的要求。由于該構(gòu)件所在橋位位于山前區(qū)境內(nèi)，居于野外一般地區(qū)，相對濕度（RH）為75%，其理論厚度可得：跨中，1/8截面：安裝前：μ=157+2115+149+（