【正文】 ㎝（1+）10/+10/==（+++）/= 60d； 相對濕度取75%毛截面面積：1571152375858/266（6+4）87（4+6）2=㎝構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度：=2157=314㎝ 構(gòu)件的理論長度 h=22㎝查得h≤30時，h≥60時，+（）/（6030）（）=“1+1”（一次）體系轉(zhuǎn)換（后詳）時刻取施加預(yù)應(yīng)力后180d（隔年），其余轉(zhuǎn)換取施加預(yù)應(yīng)力后的10d。正彎矩鋼絞線在體系轉(zhuǎn)換前已有半年以上的存梁期，體系轉(zhuǎn)換后的影響不予考慮。由《橋規(guī)》（JTGD622004）規(guī)定得，不需進行斜截面抗剪承載力計算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。第十四章 預(yù)應(yīng)力損失計算（簡支體系下正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼絞線）（錨下）控制應(yīng)力（）㎜，標準強度為=1860MPa。 χ=χ= Q= Q=第十一章 內(nèi)力組合計算，一期恒載采用體系轉(zhuǎn)換（見后面體系轉(zhuǎn)換計算），二期恒載及車道荷載采用連續(xù)梁影響線計算方法。4截面結(jié)構(gòu)重力的彎矩。由于箱梁是對稱的，故表中只列出號箱梁的影響線豎標值，而8號箱梁分別等同于1號箱梁。2（39＋37＋429247。π）＋（429247。支 座：采用梁式橡膠支座。則H河上擬定的橋型方案為（鋼筋混凝土箱型截面連續(xù)梁標準跨徑不宜大于30m）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)小箱梁橋，樁的排數(shù)為1（查《公路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范這種結(jié)構(gòu)上下部可以同時施工、進度快。連接浙江嘉興海鹽與寧波慈溪的長達32km的杭州灣大橋，其南岸9km灘涂上183孔單跨50m的連續(xù)橋也選用了這種橋型。河槽的平均水深 ~，側(cè)向壓縮系數(shù)μ= ，橋下河槽部分橋孔過水凈寬 從河床橫斷面圖可知，亞粘土的最大厚度?？估瓘姸葮藴手担?1860MPa；抗拉強度設(shè)計值：=1260 MPa；彈性模量：=；相對界限受壓區(qū)高度：=、=。12＋157115（－115247。2（－）]：（）抗彎慣性矩等效計算 編號計算式結(jié)果①（b－t）（h－t/2－t/2）=2（π29/22＋37392）b=㎝≈㎝②h=115t/2－t/2 ht/2－t/2 =115tt t=㎝≈㎝③（b＋t）（h＋t/2＋t/2 ）－（b－t）（h－t/2－t/2 ）=At=㎝≈㎝④1/12（b＋t）115＋（115/2－）（b＋t）115－1/12（b－t）（h－t/2t/2）－｛(（h－t/2t/2）/2＋t)－｝（bt）（h－t/2t/2）=J t=㎝≈㎝⑤Y=｛（b＋t）1151/2－（bt）（ht/2t/2）((ht/2t/2)/2＋t)｝/Ah=㎝≈㎝第四章 跨中荷載橫向分布系數(shù)計算（方法見≤公路橋涵設(shè)計手冊——梁橋（上）≥第二章第三節(jié)：裝配式連續(xù)板橋的設(shè)計與計算）箱梁的抗彎慣性矩：I=㎝箱梁的抗扭慣性矩：I=4bh/[b（1/t＋1/t）＋2h/t]=4（）（）/[（1/＋1/）＋2]= ㎝：“等代簡支板法”求跨中橫向分布系數(shù)：1．換算抗彎剛度在單位荷載P=1的作用下，連續(xù)板跨中（荷載作用點）撓度為y，而對于等截面簡支板，相應(yīng)的跨中撓度為：y=1/48L/EI,依定義有y=y，即：y=1/48L/EI，故：EI=1/48L/y查表（1—2—6）等截面連續(xù)梁在P=1作用點的撓度值表得==故：EI=1/48LE/（10L）=2．換算抗扭剛度：對于等截面梁，抗扭剛度則無須換算，則換算扭轉(zhuǎn)慣性矩：J=I=㎝則換算抗扭剛度：G=3．求γ參數(shù)γ=π/4EI/GJ（b/L）=π/4（）E/()E（157/2500）=≈“等撓度跨徑換算法”求橫向分布系數(shù)： 在單位荷載P=1的作用下，連續(xù)板跨中（荷載作用點）撓度為=1/48/E查表（1—2—6）等截面連續(xù)梁在P=1作用點的撓度值表得====。=+=（一期恒載集度=）=+（一期恒載集度=）q==：護欄(單側(cè)）,重力密度取γ=25KN/,并八塊梁平分=KN/m：= ++=++=；KN/m：=++=++=；=因本設(shè)計活載為中梁控制設(shè)計，故經(jīng)綜合分析恒載亦采用中梁的荷載強度計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。 M=Ω=、=；=。（）。為滿足抗裂的要求，所需要的有效預(yù)加應(yīng)力為： 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的15%估算，則可得到需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為 采用3束7預(yù)應(yīng)力鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為布置方案見后面的圖示。）== =支點截面各鋼絞線摩擦應(yīng)力損失值 鋼絞線編 號Θ=θμθ（m）K1еσ（MPa）σ（MPa）度（ ’）弧度1～200 301395307301395平均值（2+1）/3（3）（近似截面：1/）== = =1/8截面鋼絞線摩擦應(yīng)力損失值 鋼絞線編 號θ=θμθ（m）K1еσ（MPa）（MPa）度（ ’）弧度1～200 301395307 301395平均值【2+1】/鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）按《橋規(guī)》規(guī)定其計算公式為：/LE查表得：BM155扁型錨具、（夾片錨具）為6㎜，兩端同時張拉，則L=26=12㎜E=10MPa（1）由資料查得：L=L=24390㎜ L=24150㎜跨中截面各鋼絞線錨具變形和鋼筋回縮應(yīng)力損失值 鋼絞線編號L（㎜）L（㎜）E（MPa）σ（MPa）1～22439012103241501210平均值（2+1）/3考慮到反摩阻力作用時鋼束在各截面的應(yīng)力損失，考慮到反摩阻力計算的，其數(shù)值較小，分布規(guī)律也比按平均計算的值更符合實際情況。第十六章 負彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋截面性質(zhì)計算（計構(gòu)造鋼筋的影響）計算如下圖所示，所需數(shù)據(jù)如上所示及下面所列：、支點截面附近58㎝范圍內(nèi)采用濕接頭，計算時每片梁可按158㎝115㎝的實心矩形截面計算，支點截面配筋簡圖如上圖。查表，“1+1” （一次）體系轉(zhuǎn)換時，收縮徐變，60；相對濕度為75%，理論厚度h≤30 ,理論厚度h≥60時， “1+1” （一次）體系轉(zhuǎn)換時,==預(yù)應(yīng)力及永存預(yù)應(yīng)力列表如下：跨中橫向分布影響線豎標值預(yù)應(yīng)力損失及永存應(yīng)力（MPa） “1+1” （一次）1395其它轉(zhuǎn)換1395施加預(yù)應(yīng)力，相當于在施力截面作用了一個軸力及一個彎矩計算如下施加預(yù)應(yīng)力在施力截面作用的軸力及彎矩 轉(zhuǎn)換名稱“1+1” （一次）其它轉(zhuǎn)換 第十八章多次體系轉(zhuǎn)換施加預(yù)應(yīng)力階段內(nèi)力計算（考慮預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力影響）“1+1”連續(xù)“1+1”連續(xù)是指將相鄰兩段簡支板，通過濕接縫連接，及張拉負彎矩預(yù)應(yīng)力筋，連接成2孔連續(xù)板的工藝過程，全橋工進行3次“1+1”連續(xù)張拉。 反摩擦影響長度=當時，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失為當時，離張拉端處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失為 具體過程詳見《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》（人民交通出版社 ）=（）此項應(yīng)力損失可按下面的簡化公式進行計算，即=(m1)/2m張拉批數(shù)： 支點m=14鋼絞線與張拉時混凝土實際彈性模量比： =注：只有當混凝土達到100%強度后方可張拉鋼絞線，控制應(yīng)力σ=1395MPa，由全部鋼絞線（m批）的合力在其作用點（或全部鋼絞線重心點）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力為：=（） =/+σ =1395MPa = =180MPa =㎝ =㎝ e=㎝ =㎝則： =（）10/10= =（1/+）==（m1）2m=（141）/（214）= MPa 鋼絞線的應(yīng)力松弛損失（）使用的鋼絞線為低松弛的鋼絞線，則=Ψ=、ξ=、=1860 MPa MPa=MPa、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（） 為負彎矩鋼絞線錨固時，全部受力鋼筋重心處由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，要考慮構(gòu)件自重及恒載的影響。Vd取距支點h/2處截面的剪力做為設(shè)計值。A=12+4=㎝、a=4㎝、E=210MPa 、A=27=㎝、a=㎝、E=10MPa, = E/ E=210/（10）=、n= E/ E=10/10= =對受壓區(qū)鋼筋的合力作用點取彎矩得：即10截面的荷載效應(yīng)符合承載能力極限狀態(tài)的要求，即該梁此截面不會破壞。 χ=ｘ=。故：M=（1＋μ）ξη=1[＋260＋（+++++）]=Q=（1＋μ）ξη =－1[+312+（++++）]=。 結(jié)構(gòu)重力彎矩和剪力計算。利用=。π)π29＋π29247。3247。橋面鋪裝：上層為9cm瀝青混凝土，下層為10cm厚鋼筋混凝土，%（用橋墩高低來調(diào)整坡度）橋面排水：不設(shè)縱坡，由單向橫坡匯集雨水、積水經(jīng)瀉水管排出。由謝才公式計算出平均流速：Vc = m/s總流量：Qc = Ac Vc = = 924 與原始數(shù)據(jù)相差不超過5%，基本吻合，所以設(shè)計流量為Qs = 926 (1%)，設(shè)計流速為Vs = m/s (山前) 擬定橋長①H河屬于穩(wěn)定性河段，利用單寬流量公式確定橋長Lj Qs = 926 Bc = m Χc = m有謝才公式計算出：平均流速： == = = 總流量：與原始數(shù)據(jù)相差不超過5%，基本吻合，所以設(shè)計流量為（1%）,設(shè)計流速 （山前）①H河屬于穩(wěn)定性河段，利用單寬流量公式確定橋長系數(shù)河槽平均單寬流量 收縮系數(shù) 橋孔最小凈長：②H河屬于順直、微彎河段，則用經(jīng)驗公式計算橋孔最小凈長查表得，系數(shù) ，指數(shù)橋孔最小凈長 綜上分析，取最不利因素。一般為先簡支后連續(xù)法的適用跨徑為50m以內(nèi)。本論文就具體通過對H河七跨一連連續(xù)梁橋的設(shè)計、施工及體系轉(zhuǎn)換的計算來進一步驗證先簡支后連續(xù)的施工方法的可行性。假設(shè)河床全部為該種亞粘土，則得到的一般沖刷深度 故左灘左部分進入第三層，右部分進入第二層（非粘性土）①根據(jù)《規(guī)范C302002》用642 簡化式計算 =②根據(jù)《規(guī)范C302002》用641修正式計算 汛期含沙量ρ=2~8 ，故查《規(guī)范C302002》E查表：=由①,②比較取最不利情況從河床橫斷面圖可知，亞沙土的最大厚度。（3）、普通鋼筋：普通鋼筋直徑≥12mm ，采用HRB335和HRB400鋼筋，小于12mm采用HRB235鋼筋。2）－[（1247。γ=π/4E/G（b/L）=π/4（E）/（）（157/）=≈由此可見，兩種算法大致相同，前者偏于安全，故采用γ=：本橋為高速公路分離式單室雙箱連續(xù)梁橋，每一幅由8塊箱梁鉸接而成，其中6塊中箱梁寬度為157㎝，2塊邊箱梁寬度為157㎝。10截面結(jié)構(gòu)的重力剪力。，并在反力影響線內(nèi)布置最不利荷載位置，詳見《10截面反力影響線及最不利荷載布置圖》。采用夾片錨具，金屬波紋管孔道，預(yù)留孔道為11022。公橋規(guī)規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)計算由錨具變形、鋼筋回縮等引起反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，反向摩阻的管道摩阻系數(shù)可假定與正向摩阻相同。預(yù)制梁濕接頭采用C混凝土，彈性模量E=10MPa,梁底配有18根d=18㎜的HRB235鋼筋=18=㎝、a=4㎝、E=10MPa。后面的“1+2”，“2+2”，“4+3”除空數(shù)與“1+1”不同外，含義相同，不再解釋。采用鋼絞線與預(yù)埋波紋管，可查得：，采用兩端張拉， 管道摩阻損失 鋼束編號e(MPa)(MPa)00=(+3+3）1/7=