【文章內容簡介】 ，設備臺數(shù)：一臺（兩池公用）；電機功率:。設備占地：長寬高=3850mm1500mm。曝氣沉砂池配兩臺提砂泵，每組池子各一臺，兩臺泵同時工作。提砂泵設于桁架上，桁架設導軌與池壁頂上，桁架來回移動，在吸砂的同時對浮渣進行刮渣。最終浮渣被刮到曝氣沉砂池末端，進入無軸螺旋輸送器，經螺旋器最終時入浮渣井。吸砂設備的選擇，選用螺旋離心泵，流量Q=,揚程H=32mH2O,吸程h=6m.(12)鼓風機房旁的曝氣沉砂池鼓風機設備的選擇：選用羅茨鼓風機，羅茨鼓風機是容積式氣體壓縮機的一種，其特點是在最高設計壓力范圍內，管網阻力變化時流量變化很小，因此在風量要求穩(wěn)定而阻力變化幅度較大的工作場合，工作適應性較強。設備型號：RC—100 口徑： 100mm轉速： 2000r/min臺數(shù)： 兩用一備,所需軸功率La=。所配電功率p0=15kw.初沉淀池是一級污水處理廠的主體處理構筑物，也可作為二級污水處理廠的預處理構筑物設在生物處理構筑物的前面。處理的主要對象是懸浮物質（ss，可去除40%～50%以上），同時也可去除部分BOD5（約占總BOD5的20%～30%,主要是懸浮性的BOD5），也可改善生物處理構筑物的運行條件并降低其BOD負荷。初次沉淀池中沉淀下的物質稱為初次沉淀污泥。本沉淀池多為大中型污水處理廠所采用，考慮到要抵抗一定的沖擊負荷及實際的施工水平，同時為取得良好的沉淀效果擬采用平流式沉淀池，并用靜水壓力排泥。2. 初次沉淀池的計算池子的總表面積：設表面負荷q`=() A=Q/q代入數(shù)據(jù)Q=2874m3/h,得A=1916m2,計算示意圖如下：圖34 平流式初沉池計算示意圖（1） 沉淀部分有效水深h2=q`t式中：t沉淀時間，. 代入數(shù)據(jù)得：h2=.（2） 沉淀部分有效容積V`=Qt代入數(shù)據(jù)得：V`=5748m3.（3） 池長 L= *vt式中：v水平流速，代入數(shù)據(jù)得：L=.（4） 池子總寬度B=A/L代入數(shù)據(jù)得：B=72m.（5） 池子個數(shù)n=B/b式中：b每格池寬，.代入數(shù)據(jù)得：n=12（6） 校核長寬比、長深比：長寬比：L/b=4(符合要求)長深比：L/h2=8(符合要求)（7） 污泥部分的容積:W=Qmax 24(C0C1)100t/γ（100p0）式中：C0,C1進水，出水懸浮物濃度（t/m3） γ污泥密度（t/m3）,其值為1. P0污泥含水率（%），取96。 t兩次的排泥的時間間隔，初次沉淀池按2d 考慮。代入數(shù)據(jù)得：W=1862m3,則每天產生931m3的污泥。（8） 每格池污泥部分所需的容積V`=v/n=1862/12=（9） 污泥斗容積：采用污泥斗尺寸圖35 沉淀池污泥斗計算草圖V1=1/3h4(f1+f2+) h4=tan60176。=.式中：h4污泥斗有效高度；f1污泥斗底部面積 f2污泥斗上部截面面積；tan60176。污泥斗斜面坡度。代入數(shù)據(jù)得：V1=.(10)污泥斗以上梯形部分的容積 V2= h4b h4=（+）= l1=++= l2=式中：l1梯形長底長度 l2梯形短底長度 h4梯形高度代入數(shù)據(jù)得：V2=(11)污泥斗和梯形部分污泥容積 V=V1+V2=+=.(12)池子總高度 H=h1+h2+h3+h4=.(13)出水部分的設計 初沉池設計進水流量Qmax=,初沉池分12格，`=若初沉池直接橫向設溢流堰出水，則溢流堰最大長度l==Q`/l=(sm)=11L/(sm)(sm)不符合要求。 從而設計采用多排三角堰縱向布置。 三角堰堰上水頭采用h0=,則每個三角堰的流量q`q′===每格初沉池所需三角堰的個數(shù)nn=Q′/q′=，取84個。 設計擬取每格初沉池四排設四排裝有三角堰的渠道，(含壁厚)，每排渠道兩側均裝設三角堰，,沿池長方向縱向布置，則每格初沉池三角堰總長度L`=24=36m 三角堰中心距l(xiāng)″=l′/n=36/86=，實際每格三角堰堰個數(shù)88個。校核溢流堰負荷：q=Q′/l′=,符合要求。(14)刮泥設備的選型刮泥設備采用鏈帶式刮泥機，實際選型從略。同時水面處設浮渣管設排除浮渣。刮泥機下刮污泥，上除浮渣。（15）斗內污泥的排除 斗內污泥靠重力自流排除到初沉污泥貯池中，設計排泥時間30min,排泥總管管徑DN500，每格污泥斗排泥支管管徑DN150。污泥重力濃縮，消化后脫水外運。 生物反應池是整個污水處理工藝流程中的核心環(huán)節(jié)，是污水廠的關鍵構筑物，在整個設計中占重要地位，本設計選用倒置A/A/O工藝，（某些參數(shù)取值參照常規(guī)A/AO工藝）。（1） 污水處理程度的計算原污水的BOD值為350mg/l,經初沉池處理BOD5按降低25%考慮，則進水的BOD5值 350（125%）=,式中：Ce處理水中懸浮固體濃度，其值為20mg/l。 b微生物自身氧化速率，； Xa在處理水的懸浮固體中，有活性的微生物所占的比例，；代入得處理后水的BOD5==16mg/l去除率為(2)曝氣池容積的確定1)BOD污泥負荷率Us的確定 BOD5/(kgmlssd).為穩(wěn)妥行需加以校核，校核公式為Ns= Se=得N2=(kgmlssd)(kgmlss d)(kgmlss d)2） 確定混合液污泥濃度X結合實際處理經驗，及生產實際，擬取X=4000mg/l則Xv=xf=3000mg/l3)確定曝氣池容積V=式中：Qave平均設計流量，m3/d。 X混合液污泥濃度為4000mg/l； ；已知Qave=50000m3/d,進水BOD=,出水BOD=20mg/l, 代入數(shù)據(jù)得V==.（取18000m3）（2） 單池的有效面積A==式中:L單池長度，m。B單池寬度，m。H生物池有效水深，取6m.已知V=18000m3,則=1500m2.,B/H=7/6=～2之間，符合規(guī)定。池長：A/B=1500/7=，L/B=10,符合規(guī)定。設三廊道式曝氣池，廊道長：L1=L/3=根據(jù)設計要求，生物池各區(qū)容積比例：厭氧：缺氧：好氧=1：1：4V厭=V缺=9180/6=1530m3 V好=6120m3 反應池總水力停留時間 t=V/Q==各段停留時間 t厭=t缺= t好= ，+=.(3)需氧量硝化需氧量:OVN=[(出水TN出水NH3N)+()(進水TN出水TN)]Q ave/1000已知：出水TN=15mg/l,出水NH3N=5mg/l, 進水TN=70mg/l代入數(shù)據(jù)得：OVN=有機物氧化需氧量：OVC=(進水BOD出水BOD)Q ave/1000已知：進水BOD=350mg/l,出水BOD=10mg/l代入數(shù)據(jù)得：OVC=31280m3/d反硝化消耗有機物好氧量：OVN`=(進水TN出水TN)Qave/1000已知:出水TN=15mg/l,進水TN=70mg/l,代入數(shù)據(jù)得：OVN`=12584m3/d.總需氧量：0V=OVN+OVC+OVN` 代入數(shù)據(jù)得：OV=實際供氣量： V=式中：Ea氧轉移效率，與水深有關，穿孔曝氣管取15%； ρ空氣密度，； Qw空氣含量，代入數(shù)據(jù)得：V=(4)鼓風曝氣裝置1）空氣離開曝氣池面時氧的百分比：Qt=代入數(shù)據(jù)得：Qt=%2)曝氣池混合液中平均氧飽和度Csm=Cs式中：Cs清水表面處飽和溶解氧，T=30時，Csw= Pb擴散器出口處的絕對壓強，Pb=標準大氣壓+有效水深/100 =+6/100=代入數(shù)據(jù)得:Csm=3)換算為20條件下脫氧清水的充氧量NO=式中：，～， B—，～， CO—混合液剩余DO值（~，最不利的情況將出現(xiàn)在盛夏，設計取最不利值2mg/l）.代入數(shù)據(jù)得：NO=4)供氣體積 G3=代入數(shù)據(jù)得：G3=5)設備的選擇選用羅茨鼓風機五臺，四用一備，型號為RG400,所配電功率N=220KW。6)配水井生物池進水分設配水井，生物池前的配水井用以分配向對稱的兩組池子均勻配水。生物池配水井設為圓形，D=3m,中管式配水井。7)空氣管路系統(tǒng)計算 在相鄰的兩個廊道的隔墻上設一根干管，共3根干管。在每根干管上設15對配氣豎管，共30條配氣豎管。全曝氣池共設90條配氣豎管。每根豎管的供氣量為m3/h曝氣池平面面積為3060m2.，則所需空氣擴散器的總數(shù)為3060/=6120個。則每個豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為6120/90=68。（5）空壓機的選定空壓機供氣量:最大時, 空氣量，采用RG500，羅茨鼓風機兩臺，額定壓力49kpa,電機功率400kw,生產廠商長沙鼓風機廠；RG400，羅茨鼓風機兩臺，額定壓力49kpa,電機功率280kw. 下，RG500一臺工作，一臺備用；最大時RG400一臺工作，一臺備用。同時每臺鼓風機均宜設變頻調速設備，通過調整轉速以調節(jié)流量，從而達到節(jié)能降耗的效果。 二沉池是活性污泥系統(tǒng)的重要組成部分，它的作用是泥水分離，使混合液澄清。選用輻流式沉淀池，其出水進水的布置方式中心進水，周邊出水；周邊進水，周邊出水；周邊進水，中心出水三種形式為了布水均勻采用中心進水，周邊出水形式。設計草圖如下： 二沉池計算草圖圖36 二沉池計算示意圖（1） 池表面積A=式中：Q最大設計流量，m3/h。 q`表面負荷，.代入數(shù)據(jù)得：A=2784m2.（2） 單池面積A單池=式中：n二沉池個數(shù)，二沉池設兩個，同時工作。代入數(shù)據(jù)得：A單池=1392m2.（3） 池直徑D= 代入數(shù)據(jù)得：D=(取43m)（4） 沉淀池部分有效水深 h2=q`t式中： t沉淀時間，～,.代入數(shù)據(jù)得：h2=二沉池的池徑大于40m時，因此符合要求。驗證徑深比：D/h2=,徑深比一般為6～12，因此符合規(guī)定。（5） 沉淀池部分有效容積V0=代入數(shù)據(jù)得：V0=.（6） 沉淀池坡底落差h4=式中：I池底坡度，； r1泥斗上頂半徑，取值為3m.代入數(shù)據(jù)得：h4=.（7） 沉淀池周邊（有效）水深H0=h2+h3+h5式中：h3緩沖層高度，. h5掛泥板高度，.代入數(shù)據(jù)得：h0=.（8） 沉淀池總高度H=H0+h4+h6 式中：h6二沉池超高，,. 代入數(shù)據(jù)得：H=.（9） 泥斗計算1） 污泥斗高度h7=(r1r2)tgα式中：r1泥斗上頂半徑，取值3m. r2泥斗下頂半徑，取值2m. α泥斗壁角度，取60.代入數(shù)據(jù)得：h7=.2)污泥斗容積V1=)代入數(shù)據(jù)得：V1=.3)池底錐形部分容積V2= 式中:R二沉池半徑，代入數(shù)據(jù)得:V2=.因此，池底可貯存污泥體積為：V1+V2=.(10)進水系統(tǒng)計算1）進水管設計流量Q進=Q單（1+R）式中：Q單單池設計流量， R回流比，本設計取值200%代入數(shù)據(jù)得：Q進=驗證：進水管徑D1采用1000mm,則流速V==(符合規(guī)范)2） 進水豎井進水豎井D2采用2m,出水口尺寸 ,共6個沿井壁均勻分布。出水口流速：v2==3)紊流筒計算紊流筒過流面積：f=式中:～()代入數(shù)據(jù)得：f=紊流筒直徑： D3=代入數(shù)據(jù)得：D3=.(11)出水部分設計1）環(huán)形集水槽內流量 q集=已知：Q單=代入數(shù)據(jù)得：q集=2）環(huán)形集水槽設計（采用雙側集水環(huán)形集水槽）槽寬：b=式中：k安全系數(shù)，～，（安全考慮）。代入數(shù)據(jù)得:b=（）.3） 槽內終點水深 h深= 式中: v槽中流速，代入數(shù)據(jù)得：h終=.4） 臨界水深 hk=式中: a系數(shù)，取1.代入數(shù)據(jù)得：hk=.5） 槽內起點水深 h起=代入數(shù)據(jù)得：h起=.校核：當水流增加一倍時，即q集=,： h終=== hk= hk=== h起=== 因此，+（超高）=（12）出水溢流堰的設計采用出水三角堰，角度為90.1）每個三角堰的流量q1 q1= 式中:H堰上水頭，(H2O)代入數(shù)據(jù)得：q1=2）三角堰個數(shù)n1=代入數(shù)據(jù)得：n1=（取512個）3）三角堰中心距L1==式中：b1出水堰距池邊距離，.代入數(shù)據(jù)得：L1=. 圖37 二沉池出水堰示意圖（13）二沉池校核1