【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 （）=fc —脫模系數(shù)，即在脫模溫度下塑件與型芯表面之間的靜摩擦因數(shù)，它受高分子熔體經(jīng)高壓在鋼表面固化中黏附的影響；a —塑料的線膨脹系數(shù)；E —在脫模溫度下塑料的抗拉彈性模量；Tf —塑料的軟化溫度；Tj —脫模時(shí)塑件的溫度；t —塑件的壁厚；h —型芯脫模方向的高度；—脫模斜度。對(duì)于圓筒形塑件：dk =d=2r，Ac=2rh；對(duì)于矩形類(lèi)塑件：dk=，Ac= 復(fù)位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)1. 抽芯距計(jì)算抽芯距是指將側(cè)型芯從成型位置抽離至不妨礙塑件脫模所移動(dòng)的距離。由于本次設(shè)計(jì)的模具為哈夫模結(jié)構(gòu)，塑件外形為圓形并且二等分滑塊繞活動(dòng)圈抽芯，其抽芯距為[10] 驗(yàn)證滑塊與推桿是否發(fā)生干涉現(xiàn)象 所以 復(fù)位時(shí)滑塊會(huì)與推桿發(fā)生干涉現(xiàn)象 h—推桿斷面至活動(dòng)型芯的最近距離； S—活動(dòng)型芯與推桿在水平方向上的重合距離。為了解決這一問(wèn)題，采用彈簧預(yù)先復(fù)位機(jī)構(gòu)復(fù)位 2. 彈簧的選擇，設(shè)這兩塊板的總質(zhì)量為M，它們的材料都為45鋼，,，M=V=此處取彈力F為其重量的2倍，F(xiàn)=254N=根據(jù)以上的數(shù)據(jù) 初選TF 201060 的強(qiáng)力彈簧，該彈簧的相關(guān)數(shù)據(jù)如下[11]。，壓縮30mm時(shí)。因此選4根彈簧即可達(dá)到復(fù)位時(shí)所需的彈力。使用三維軟件分析。本次設(shè)計(jì)中當(dāng)彈簧安裝時(shí)預(yù)壓長(zhǎng)度為：彈簧自由長(zhǎng)度推桿活動(dòng)空間支持板上挖孔深度==，=，塑件完全可以推出。 斜導(dǎo)柱彎曲力計(jì)算 （） 斜導(dǎo)柱截面尺寸的確定斜導(dǎo)柱常用截面形狀有圓形和矩形兩種。圓形制造方便，裝配簡(jiǎn)單，應(yīng)用廣泛；矩形截面制造不便，但強(qiáng)度高，承受的作用力大本次設(shè)計(jì)采用圓形截面直徑 （） 根據(jù)資料推薦的導(dǎo)柱參數(shù) 選擇d=16mm[α] —許用彎曲應(yīng)力，；L4—斜導(dǎo)柱有效長(zhǎng)度；N—斜導(dǎo)柱所承受的最大彎曲力。斜導(dǎo)柱長(zhǎng)度及開(kāi)模行程計(jì)算L=L1+L2+L3+L4 +(8~15)=++++10=取斜導(dǎo)柱總長(zhǎng)為100mm。 斜導(dǎo)柱的強(qiáng)度校核斜導(dǎo)柱主要用于滑塊的導(dǎo)滑，其受到力包括抽拔力，導(dǎo)滑槽施加的壓力以及滑塊與斜導(dǎo)柱的摩擦力。因此對(duì)于斜導(dǎo)柱必須進(jìn)行強(qiáng)度校核，看是否能夠達(dá)到受力要求。斜導(dǎo)柱所受的最大彎矩 M=NL （）H—塑件高度的一半彎曲強(qiáng)度條件為 （）式中W —抗彎矩量(cm 3) ； 對(duì)圓形截面的斜導(dǎo)柱 W== 。 [σ] —斜導(dǎo)柱材料的許用彎曲應(yīng)力對(duì)碳素鋼, 按資料取1400kN/cm3；f —為鋼材之間的摩擦系數(shù) ；所以，經(jīng)過(guò)校核計(jì)算斜導(dǎo)柱滿足強(qiáng)度要求。 斜導(dǎo)柱與滑塊斜孔的配合為了保證在開(kāi)模瞬間有一很小空程，使塑件在活動(dòng)型芯未抽出之前從型腔內(nèi)或型芯上獲得松動(dòng)，并使楔緊塊先脫開(kāi)滑塊，以免干涉抽芯動(dòng)作，~。 斜導(dǎo)柱 擋塊與彈簧的設(shè)計(jì) 擋塊的設(shè)計(jì)擋塊主要用于滑塊側(cè)抽芯距離的定位，當(dāng)滑塊往兩邊側(cè)抽被擋塊擋住時(shí)即表明側(cè)型芯已經(jīng)不會(huì)干涉塑件的推出，此時(shí)即可利用推桿將塑件頂出。 擋塊 彈簧的選擇彈簧主要用于側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)，彈簧與十字形螺釘配合使用，模具裝配時(shí)處于壓縮狀態(tài)，在開(kāi)模時(shí)，彈簧利用彈簧的彈力拉動(dòng)滑塊，使得滑塊沿著斜導(dǎo)柱往兩邊運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)側(cè)抽芯，當(dāng)運(yùn)動(dòng)到一定距離時(shí)，依靠擋塊來(lái)定位，當(dāng)滑塊碰到擋塊時(shí)即停止運(yùn)動(dòng)。同時(shí)，彈簧的拉力也有利于滑塊在斜導(dǎo)柱上運(yùn)動(dòng)更加平穩(wěn)?；瑝K重量 m=ρV =100 = ==式中 ρ—為Cr12MoV的密度； V—為滑塊的估算體積； 因此每根（一邊兩根） 選擇彈簧的型號(hào)為T(mén)F1266。 彈簧參數(shù)第6章 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凹模是成型制品的外表面的成型零件。按凹模結(jié)構(gòu)的不同可將其分為整體式、整體嵌入式、組合式和鑲拼式四種。根據(jù)對(duì)塑件的結(jié)構(gòu)分析，該塑件為圓筒形，且采用的是哈夫結(jié)構(gòu)模，一模兩腔的結(jié)構(gòu)形式，對(duì)于凹模加工成整體式，有利于加工。如果本次設(shè)計(jì)不加工成整體式，其結(jié)構(gòu)便會(huì)與哈夫模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)相沖突。因此本次設(shè)計(jì)整體式凹模。 凹模主視圖結(jié)構(gòu) 凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 凸模是成型制品的內(nèi)表面的成型零件，通常可分為整體式與組合式兩種類(lèi)型。通過(guò)對(duì)塑件的結(jié)構(gòu)分析可知，活動(dòng)圈的上下部分要求同軸，為了能夠保證其同軸度，只有將上下凸模加工成一個(gè)整體，這樣才能較精確的保證其同軸度。所以采用整體式的型芯。 型芯結(jié)構(gòu) 成型零件的工作尺寸的計(jì)算在型腔和型芯工作尺寸計(jì)算之前，對(duì)塑件各重要尺寸應(yīng)按最大實(shí)體原則進(jìn)行轉(zhuǎn)換。 型腔徑向尺寸的計(jì)算公式為： （）式中 —塑件平均收縮率，其值為；—塑件外形長(zhǎng)度尺寸（）； —塑件公差值（），未注明尺寸按MT4取[10]； —制造公差，?。? x —修正系數(shù)[10]。型腔深度尺寸的計(jì)算公式為： （）式中 —塑件外形長(zhǎng)度尺寸（）。其余同上。型芯徑向尺寸的計(jì)算 （）式中 —塑件外形長(zhǎng)度尺寸（）； —塑件公差值（），未注明尺寸按MT4取[10]； 其余同上。型芯深度尺寸的計(jì)算 （）式中 —塑件外形長(zhǎng)度尺寸（）； —塑件公差值（），未注明尺寸按MT4取[10]； 其余同上。 型芯徑向尺寸的計(jì)算采用平均尺寸法計(jì)算成型零件的尺寸塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換如下Ls1== Ls2== Ls3=30+ =+ 0 Ls4=33+ =+ 0相應(yīng)的塑件制造公差 △1= △2 = △3= △4=由式（）得LM1=[(1+Scp)Ls1+X1△1]0 amp。1=[(1+)+]0 = =+ LM2=[(1+Scp)Ls2+X2△2]0 amp。2=[(1+) +]0 = =+ LM3=[(1+Scp)Ls3+X3△3]0 amp。3=[(1+) +]0 = =+ LM4=[(1+Scp)Ls4+X4△4]0 amp。4=[(1+) +]= =+ 型芯高度的計(jì)算塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換Hs1=+ =10+ 0 Hs2=+ =+ 0 Hs3=+ =+ 0 相應(yīng)的塑件制造公差△1= △2= △3=由式（）得 H1=[(1+Scp)Hs1+X1△1]0 amp。1=[(1+) 10+]0 = =+ + H2=[(1+Scp)Hs2+X2△2]0 amp。2=[(1+) +]0 = =+ H3=[(1+Scp)Hs3+X3△3]0 amp。3=[(1+) +]0 = =+ 凹模徑向尺寸的計(jì)算塑件外部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換Ls1=+ = Ls2=+ = Ls3= 60+ = Ls4=45+ = 相應(yīng)的塑件制造公差 △1= △2 = △3= △4 =由式（）得LN1=[(1+Scp)Ls1X1△1]+amp。1 0 =[(1+)]+ 0=+ 0LN2=[(1+Scp)Ls2X2△2] +amp。2 0=[(1+)] + 0=+ 0=+ +LN3=[(1+Scp)Ls3X3△3] +amp。3 0=[(1+)] + 0= + 0=+ +LN4=[(1+Scp)Ls4X4△4] +amp。4 0=[(1+)] + 0= + 0=+ + 凹模高度尺寸的計(jì)算塑件外部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換及相應(yīng)的塑件制造公差由式（）得 Hs1=+ 0= △1= HN1=[(1+Scp)Hs1X1△1] +amp。4 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ +