青島沃爾瑪商場結(jié)構設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-21 22:07 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 （KNm）4321表222 CD跨梁端剪力（KN）（恒載）層L(m)q（）4321表223 柱剪力（KN）（恒載）層柱端彎矩（KNm）剪力值（KN）ABC上柱下柱上柱下柱上柱下柱ABC4321圖213恒荷載作用下剪力圖（KN）（2） 活載作用表224 AB跨梁端剪力（KN）（活載）層L(m)q（）（KNm）（KNm）4321活載作用表225 BC跨梁端剪力（KN）（活載）層L(m)q（）（KNm）（KNm）4321表226 CD跨梁端剪力（KN）（活載）層L(m)q（）4321表227 柱剪力（KN）（活載）層柱端彎矩（KNm）剪力值（KN）ABCABC上柱下柱上柱下柱上柱下柱4321圖214 活荷載作用下剪力圖（KN）框架柱的軸力可可根據(jù)梁端剪力和集中荷載值由下式求得：軸力N=垂直向荷載+梁端剪力，恒載和活載作用下的框架剪力計算過程見表228和229。表228 恒荷載作用下框架軸力計算過程層次截面節(jié)點處集中力（KN)粱端剪力(KN)柱軸力(KN)ABCABCABC4頂61180底3頂83134底2頂83134底1頂83134底表229活荷載作用下框架軸力計算過程層次節(jié)點處集中力(KN)粱端剪力(KN)柱軸力(KN)ABCABCABC4321 圖215恒載作用下框架軸力圖(KN)圖216活載作用下框架軸力圖(KN) 框架柱在風荷載（從左向右吹）下的內(nèi)力計算用D值法（改進反彎點法）進行計算，步驟為：（1）求各柱反彎點處的剪力值；（2）求各柱反彎點高度；（3）求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩。1）計算在風荷載作用下剪力在各柱的分配 （211）確定柱反彎點高度及柱端、梁端彎矩 （212） ， （213） （214） （215）由公式（211）、（212）、（213）、（214）、（215）得表230表230風荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次hiVi邊 柱中 柱/m/KNKyKy4321注：[1]M的量綱為kNm,V的量綱為kN，N的量綱為kN，的量綱為m；[2]柱軸力中負號表示拉力。當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓力。表231 風荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力的計算層次邊 梁中 梁1MlbMrblVbMlbMrblVb4321中 梁2柱軸力NMlbMrblVb邊柱中柱1中柱2注：[1]M的量綱為kNm,V的量綱為kN，N的量綱為kN，的量綱為m；左風荷載作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及軸力圖如圖217所示217(a)風荷載框架彎矩圖(kNm) 217(b)梁端剪力及柱軸力圖(kN)地震作用沿豎向呈倒三角分布，內(nèi)力計算采用D值法計算。（1）計算地震作用下剪力在各柱的分配 （216）（2）確定柱反彎點高度及柱端、梁端彎矩 （217） （218） （219）表232水平地震作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次hiVi邊 柱中 柱/m/KNKyKy4321注：①表中M量綱為KNm，V量綱為KN。 ②表中D量綱為N/mm。表233 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力的計算層次邊 梁中 梁1MlbMrblVbMlbMrblVb4321中 梁2柱軸力NMlbMrblVb邊柱中柱1中柱2注1）柱軸力中負號表示拉力，當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓力。2） , V的單位為KN, L的單位為m水平地震作用下框架的彎矩圖、剪力圖及軸力圖如下圖218 水平地震作用下框架彎矩圖(KNm)圖219 水平地震作用下框架剪力及軸力圖(KN)3內(nèi)力組合計算各種荷載情況下框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利的原則進行內(nèi)力組合。考慮結(jié)構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，須在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。因為構件控制截面的內(nèi)力值應取支座邊緣處。所以，進行組合前應將框架梁的內(nèi)力都算至梁端柱邊截面，再進行內(nèi)力組合，并且應考慮活荷載最不利布置的影響。注意：各跨中正彎矩必須仍不應小于相應簡支梁跨中彎矩的1/2，若不滿足這個條件，則按1/2簡支梁跨中彎矩計算。當?shù)卣鹱饔脮r，應分別考慮恒荷載的組合以及重力荷載代表值與地震作用的組合，并且比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。結(jié)構抗震等級：結(jié)構的抗震等級應根據(jù)結(jié)構類型，地震烈度，房屋高度等因素，由《抗震規(guī)范》，由此表可知本工程抗震等級為二級。 豎向荷載調(diào)幅由于鋼筋混凝土結(jié)構有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下應該考慮適當降低梁端彎矩，進行調(diào)幅，以減少負彎矩鋼筋的擁擠情況，對于現(xiàn)澆框架， ~。將調(diào)幅后的梁端彎矩疊加簡支梁的彎矩，可得到梁的跨中彎矩。支座彎矩調(diào)幅降低后，梁跨中彎矩應該相應增加，且調(diào)幅后的跨中彎矩不應小于簡支情況下跨中彎矩的50％。式中 ——未調(diào)幅前梁左右兩端的彎矩； ——調(diào)幅前梁跨中彎矩標準值； M——彎矩調(diào)幅后梁跨中彎矩標準值。只有豎向豎向荷載作用下，梁端彎矩可以調(diào)幅，水平荷載作用下，梁端彎矩不能考慮調(diào)幅。所以，必須先將豎向荷載作用下的梁端彎矩進行調(diào)幅后，再與水平荷載產(chǎn)生的梁端彎矩進行組合。表31 彎矩調(diào)幅計算荷載種類層次跨向彎矩標準值調(diào)幅后彎矩標準值恒載四層ABBCCD三層ABBCCD續(xù)表31二層ABBCCD一層ABBCCD活載四層ABBCCD三層ABBCCD二層ABBCCD一層ABBCCD 框架梁、柱內(nèi)力組合本設計考慮四種內(nèi)力組合。①由風荷載控制由荷載規(guī)范知： 則：②由地震荷載控制由荷載規(guī)范知： 又 對于， 框架梁受彎，受剪；框架柱受彎和受壓（）或（），受剪。③由永久荷載荷載控制 由恒荷載控制的效應組合 即：④由活荷載控制的效應組合即： 由上知四種荷載組合分別為：， ， 及。圖31 截面分布71表32框架梁的內(nèi)力組合表層數(shù)截面內(nèi)力恒載SGK活載SQK風荷載SWK地震荷載SEK+(SQK+SWK）[（SGK+)+]++minmax→←→←→←→←411截面MV22截面M0033截面MV44截面MV55截面M66截面MV77截面MV88截面M續(xù)表層數(shù)截面內(nèi)力恒載SGK活載SQK風荷載SWK地震荷載SEK+(SQK+SWK）[（SGK+)+]++minmax→←→←→←→←311截面MV22截面M33截面MV44截面MV55截面M
環(huán)評公示相關推薦
鄂ICP備17016276號-1