【文章內容簡介】 型；然后在ANSYS Workbench軟件中創(chuàng)建導入，進行仿真模擬計算；： 綜框材料主要參數(shù)材料質量密度/kgm彈性模量/GPa屈服強度/MPa泊松比鋁合金2 70569125 在ANSYS Workbench軟件創(chuàng)建好模型之后，運用該軟件的Simulation仿真指令進行網(wǎng)格劃分，然后點擊Mesh劃分網(wǎng)格，最后點擊Solve執(zhí)行指令，得出以下190cm、230cm、：（a）190cm幅寬綜框網(wǎng)格圖（b）230cm幅寬綜框網(wǎng)格圖（c）280cm幅寬綜框網(wǎng)格圖 三種幅寬綜框的網(wǎng)格圖至此，綜框的幾何模型已建立完成，接下來就可以在ANSYS Workbench中對已完成的有限元模型進行求解分析。本項研究先對190cm幅寬織機的綜框進行分析，然后通過參數(shù)化技術手段改變綜框的幾何模型，分別對230cm 和280cm幅寬織機的綜框進行有限分析,ANSYS ： 三種綜框有限元分析數(shù)據(jù)綜框 節(jié)點 單元 自由度190cm 46769 19744 140307 230cm 38522 15229 115566280cm 39433 15570 118299由表2數(shù)據(jù)可知，以190cm筘幅綜框為例，整個綜框被劃分為19744個單元，共46769個節(jié)點，每個節(jié)點有X、Y、Z方向3個自由度，則最多可獲得140307階固有頻率及相應振型。建立綜框振動方程為：此系統(tǒng)振動方程是一組二階常系數(shù)齊次線性微分方程組，其中質量矩陣[M]為單位陣，剛度矩陣[K]為對稱陣，且[M]和[K]均為140307階方陣[2]。此振動方程可通過線性變換解耦合來求其解，采用的是ANSYS Workbenchn求解器，即快速有限元法，一種可以保證結果收斂的快速迭代法。其它兩種綜框振動方程的建立方法與此相同，但是由于有限元模型自由度的增多，振動方程組的維數(shù)也隨之增大。 圖c 第7階振型（） 圖d 第8階振型（） 圖e 第9階振型（） 圖f 第10階振型（） 圖g 第11階振型（） 圖h 第12階振型（） 190cm綜框振型圖上圖為190cm幅寬綜框的第7階到第12階振型圖。230cm幅寬綜框的第7階到第12階振型圖，：（a）第7階振型（） （b）第8階振型（）（c）第9階振型（） （d）第10階振型（）（e）第11階振型（） （f）第12階振型（） 230cm綜框振型圖280cm幅寬綜框的第7階到第12階振型圖，：（a）第7階振型（） (b)第8階振型（）（c）第9階振型（） （d）第10階振型（）（e）第11階振型（） （f）第12階振型（） 280cm綜框振型圖運行求解后，獲得了綜框的固有頻率和振型。由于織機的工作轉速只與綜框前面的部分模態(tài)有關，故本文只考慮綜框的前20階模態(tài)，去除綜框的剛體模態(tài)，： 綜框1～20階固有頻率固有頻率 頻率∕Hz 階數(shù) 190cm 230cm 280cm 第 1 階 0 0 0第 2 階 0 0 0第 3 階 0 0 0第 4 階 第 5 階 第 6 階 第 7 階 第 8 階 第 9 階 第10階 第11階 第12階 第13階 第14階 第15階 第16階 第17階 第18階 第19階 第20階 ，隨著筘幅的增大，綜框的各階固有頻率顯著降低，在工況條件下就容易與織機的工作轉速頻率發(fā)生共振，產生很大的振幅使綜框結構受到破壞，影響了綜框的使用壽命。也可以得知當織機轉速為600 r/min亦綜框振動固有頻率為10Hz時，190cm幅寬綜框的第112階振型變形極大，容易發(fā)生共振。而2280cm幅寬的兩個綜框的第13，14振型容易發(fā)生共振，：（a）230cm第13階振型（） （b）230cm第14階振型（）（c）280cm第13階振型（） （d）280cm第14階振型（） 2280cm綜框第114振型，對于2280cm筘幅綜框，其114階振型都是穿綜桿在發(fā)生不同程度的彎曲振動，而綜框的其它部件都未振動。當織機轉速在1200 r/min亦綜框振動固有頻率為20Hz的時候，190cm幅寬綜框的第17振型變形極大，容易發(fā)生共振；230cm幅寬綜框的第18振型變形極大，容易發(fā)生共振；280cm幅寬綜框的第19振型變形極大，容易發(fā)生共振。：（a）190cm綜框第17振型（） （b）230cm綜框第18振型（頻率190171Hz）（c）280cm綜框第19振型（） 三種綜框振型圖結 語通過對3種不同筘幅綜框的幾何建模及有限元仿真計算分析，可以看出綜框動態(tài)特性的好壞對織機的正常運轉影響很大，可從以下幾個方面對其進行設計和改進：(1)改變綜框的結構，[M]及剛度矩陣[K]均發(fā)生變化，振動方程也隨之改變，從而消除對織機工作有較大影響的模態(tài)，以避免織機工作時和綜框發(fā)生共振。(2)在綜框上面增加吸振裝置。(3)另外，可以通過采用不同的材料來改進綜框動態(tài)特性，材料不同綜框的動態(tài)特性也不相同，例如采用碳纖復合材料，可以大幅增加綜框的各階振動頻率，從而使織機能在更高的轉速下穩(wěn)定工作。致 謝參考文獻[1] 洪林，張家耕，[J].天津理工學院學報，1999年04期.[2] 王利人，馬崇啟，[J].毛紡科技，1994年02期.[3] [J].毛紡科技，1984年05期.[4] [J].國外紡織技術，1997年01期.[5] ——塑料組合綜框[J].紡織器材，1981年04期.[6] [J].棉紡織技術，1981年02期.[7] [J].紡織器材，1981年06期.[8] [J].棉紡織技術，1983年09期.[9] [J].上海紡織科技，1993年01期.[10] [J].蘇州大學，2008年.[11] Kinari T,Lwata Y. Shintaku S Transverse vibration properties of heald for jet loom[J].2002（02）.[12] Lee D G,Lee C S. Oh J H Composite heddle frame gor highspeed looms[外文期刊].1999（12）.附錄一ProjectProject Created Monday, May 23, 2011 at 5:50:21 PM Project Last Modified Monday, May 23, 2011 at 5:50:21 PM Report Created Monday, May 23, 2011 at 6:05:02 PM Software Used ANSYS Database 1.SummaryThis report documents design and analysis information created and maintained using the ANSYS174。 engineering software program. Each scenario listed below represents one plete engineering simulation. Scenario 1167。 Based on the DesignModeler a