【文章內容簡介】 94206922459324052973742238221673392919337892433529258表中M量綱為kNm，V量綱為kN 。 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算根據(jù)上述所計算的柱端彎矩的值，采用節(jié)點平衡的方式，根據(jù)梁線剛度按照其線剛度分配的原則計算粱端彎矩，以第5層AB跨的彎矩計算具體說明過程：E節(jié)點：為0。G節(jié)點：計算所得到的彎矩為節(jié)點彎矩，將其反向即得到所需的桿端彎矩。所以EG梁的剪力為其余各粱端彎矩及剪力計算與上述相同。 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N7654321注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力 2）表中M單位為kN﹒m，V單位為kN，單位為m。 綜合上述內容作水平地震作用的軸線框架的彎矩圖，粱端剪力圖及柱軸力圖。(a) (b)所示。 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖6 豎向荷載作用下橫向框架內力分析 橫向框架內力計算 計算單元 取軸線橫向框架進行計算。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各質點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還有集中力矩。 橫向框架計算單元 荷載計算1） 恒載計算，、代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第7層和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載， 、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下： 各層梁上作用的恒載集中力矩對2～6層，包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其它荷載計算方法同第7層，結果為： ， 對1層， 2） 活荷載計算。 各層梁上作用的活荷載對于第7層， 同理，在屋面雪荷載作用下， 對2～6層 ，對1層， ， 將以上結果匯總表。 橫向框架恒載匯總表層次/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/kN/kN/kNm/kNm72～61 橫向框架活載匯總表層次7 () () () () () ()2～613） 內力計算 粱端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故計算時用半框架?！?，～，柱軸力可由粱端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。下面以第一層兩個框架節(jié)點的桿端彎矩分配系數(shù)計算為例，說明計算方法，其中、分別表示邊節(jié)點和中節(jié)點各桿端的轉動剛度之和。 其余各節(jié)點的桿端彎矩分配系數(shù)計算過程從略，～.其次計算桿件固端彎矩。以在恒載作用下第一層的邊跨梁和中間跨梁為例說明計算方法。邊跨梁的固端彎矩為中間跨梁的固端彎矩為 恒載作用下彎矩二次分配 活載作用下彎矩二次分配 屋面為雪荷載作用下彎矩二次分配 恒載作用下梁柱彎矩圖 活荷載作用下梁柱彎矩圖 屋面為雪荷載作用下梁柱彎矩圖表 恒載作用系粱端剪力及柱軸力（） 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力EG跨GH跨EG跨GH跨EG跨GH跨G柱H柱70605040302010表 活荷載作用下粱端剪力及柱軸力（）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力EG跨GH跨EG跨GH跨EG跨GH跨G柱B柱==7（+）（+)（+)0（+)（+)（+)（+)（+)60（+)（+)(+)(+)50()()40()()30()()20()()10()()7 框架內力組合 結構抗震等級本設計的結構類型為框架結構，地震烈度為8度，建筑高度小于30米，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》。本設計的結構抗震等級為二級。 框架梁的內力組合本設計考慮三種內力組合，即可變荷載效應控制的組合： 永久荷載效應控制的組合： 抗震時的組合： 。下面以第一層邊跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內力的組合方法。對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據(jù)粱端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。梁上荷載計算： 左震 則發(fā)生左支座。 右震 說明發(fā)生在右支座。 =（+）=m剪力計算：EG凈跨左震 右震 則 框架柱的內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，考慮與梁相同的三種內力組合，～。 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面實配鋼筋7支座E5093C16（603）Gl5093C16（603）EG跨間2C18（509）支座Gr4023C16（603）GH跨間2C16（402）6支座E8044C20（1256）Gl8044C20（1256）EG跨間4C16（804）支座Gr8044C20（1256）GH跨間4C16（804）5支座E8044C20（1256）Gl8044C20（1256）EG跨間4C16（804）支座Gr8044C20（1256）GH跨間4C16（804）4支座E10185C20（1570）Gl10185C20（1570）EG跨間4C20（1256）支座Gr12565C20（1570）GH跨間4C20（1256）3支座E12565C20（1570）Gl12565C20（1570）EG跨間4C20（1256）支座Gr12565C20（1570）GH跨間4C20（1256）2支座E15202C22+3C20（1702）Gl15202C22+3C20EG跨間4C22（1520）支座Gr15202C22+3C20GH跨間4C22（1520）1支座E15205C22（1900）Gl15202C22+3C20（1702）EG跨間4C22（1520）支座Gr15201232．12C22+3C20GH跨間4C22（1520）8 截面設計 梁截面設計 梁正截面受彎承載力計算以一層EG跨為例說明跨間截面配筋計算。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表 ，可求得相應的剪力則支座邊緣處當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。翼緣計算寬度當按跨度考慮時，；按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時，，此種情況不起控制作用，故取。梁內縱向鋼筋選HRB400級鋼（）。下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為屬第一類T形截面實配鋼筋 4C22（），滿足要求。將下部跨間截面的4C22 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應的受拉鋼筋，即支座E上部說明富裕，且達不到屈服?？山迫嵢? 5C22（）。支座上部實取5C22（），，滿足要求。其余各梁各支座處需配縱向鋼筋的算法均與上述過程相同。 梁斜截面受剪承載力計算 EG跨故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ8@100，箍筋用HPB235級鋼筋（），則 ，非加密區(qū)箍筋取4肢φ8@150，箍筋設置滿足要求。 GH跨： 若粱端箍筋加密區(qū)取4肢φ10@100 ，則其承載力為 由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)配置。其余各跨的箍筋計算方法與上述相同。層次截面粱端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（）實配鋼筋7E、Gl 0雙肢φ8@100（）雙肢φ8@150（）Gr 0雙肢φ8@100（）雙肢φ8@100（）4E、Gl 雙肢φ8@100（）雙肢φ8@150（）Gr 三肢φ10@100()三肢φ8@100（）1E、Gl 四肢φ8@100()四肢φ8@150（）Gr 四肢φ10@100（）四肢φ10@100（） 柱截面設計 剪跨比和軸壓比驗算，其中剪跨比λ也可取。注意，表中的、和N都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 框架柱各層剪跨比和軸壓比計算表柱號層次b/mmh0/mm/E柱755051024550510216506102G 柱755051024550510216506102 柱正截面承載力計算以第二層G軸柱為例說明。根據(jù)G柱內力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調整值比較后，選出最不利內力，進行配筋計算。G節(jié)點左、右粱端彎矩+／2=m／2=mG節(jié)點上、下柱端彎矩