某辦公樓框架結(jié)構(gòu)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-19 21:35 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V 跨間最大彎矩的計(jì)算：以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。若VA（2q1+q2）al/2≤0，說(shuō)明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說(shuō)明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+6）= KN/m左震： MA=mMB=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/6+6/2+6/3= KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNmγReMmax== KNm右震： MA=mMB=mVA = （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/6+6/2+6/3= KN（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax =MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm γREMmax== KNm 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表：跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次456跨ABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）對(duì)于第6層， AB跨： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+6）= KN/m V Gb=6/2+ ln== m左震： M lb=mM rb=mV =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[（+）/+]= KN右震： M lb=mM rb =mV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[（+）/+]= KNBC跨：：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+*）= KN/m V Gb=+ ln== m左震： M lb= M rb=mV =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[2+]= KN右震： M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+]= KN（2）對(duì)于第15層，AB跨： q1== KN/mq2=（+6）= KN/mV Gb=6/2+BC跨： q1== KN/mq2=（+）= KN/mV Gb=+剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果見(jiàn)各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表。四、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 五、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無(wú)需調(diào)整。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無(wú)需調(diào)整。第4層，同理也無(wú)需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。ηc柱端彎矩增大系數(shù)。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 321柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時(shí)，方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 321柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 508 六、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/=活載SQk =（M上+M下）/h=（）/=地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/=調(diào)整：（+）/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理： 橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1
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