某辦公樓框架結(jié)構(gòu)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(文件)
【正文】 762600317207762600217207729530119812923810T1= （uT）1/2 =()1/2=(s)二、水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算：本結(jié)構(gòu)高度不超過30m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（18089+172074+19812+1203）=50666（KN）計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值Tg=。計(jì)算過程如下表：橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi（KN）∑D i（N/mm）（△u）i （mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i /hi676260033001/2210576260033001/1225476260033001/899376260033001/747272953033001/639192381045001/999由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/6391/550，滿足規(guī)范要求。 y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。m）676260017681576260017681476260017681376260017681272953017681192381025112各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（中柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）M bi2（KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。mγReMmax== KNm γREMmax== KNmM rb =四、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M N 柱底M N 5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N 五、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。第3層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次654截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 321柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。m支座Bl：Mmax= KNm屬第一類T形截面。（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面的2Ф22Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1742 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M fy, As，(h0a,)]/（fcmbf，h02）=[1063101742(56535) ]/= ξ=1（12αs）1/2= 可近似取As=M/fy/(h0a,)=106/310/（56535）= mm2 實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=2724 mm2。 =300565 =V=182700N 可知，截面符合條件。配筋圖如下圖所示：其它梁的配筋計(jì)算見下表：層次截面M（KNMc=（KNξ1=7002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+560/1400/=軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+600/240 = mm 對(duì)稱配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ =ξb=為大偏壓情況。ξ1=7002/（103）=取ξ1=又l0/h15，取ξ2=得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+560/1400/=ηei===660=198mm,故為小偏心受壓。注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長(zhǎng)度。m） N（KN） V（KN） e0（mm） ea（mm） l0（m）ei（mm） l0/h ξ1 ξ2 η e（mm） ξ計(jì)算As=As’（mm2） 0 0 實(shí)配單側(cè)選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）選4Ф20（1256）ρs%%%%%%偏心判斷大小大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10100，非加密區(qū)4肢Ф10150加密區(qū)4肢Ф10100，非加密區(qū)4肢Ф10150加密區(qū)4肢Ф10100，非加密區(qū)4肢Ф10150柱A柱層次456截面尺寸600600600600600600組合一二一二一二M（KNm可知，剪力設(shè)計(jì)值Vj=(ηjbΣMb)[1(hb0as,)/(Hchb)]/ (hb0as)=103[1（46535）/（5000500）]/（46535）= KN節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面的抗震驗(yàn)算是按箍筋和混凝土共同抗剪考慮的，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)首先按下式對(duì)截面的剪壓比予以控制：Vij≤注：ηj為正交梁的約束影響系數(shù)，樓板為現(xiàn)澆，梁柱中心重合。該節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為4Ф10100，則[++fyvAsvj(hb0as,)/s]/γRE=[600600+103+2104（46535）/100]/=2107125N≥Vj=1998670N故承載力滿足要求。設(shè)計(jì)時(shí)按塑性鉸線法設(shè)計(jì)。取m2=аm1, а=1/n2=1/4= （其中n為長(zhǎng)短跨比值） 取β1，=β1，=β2，=β2，=2，然后利用下式進(jìn)行連續(xù)運(yùn)算：2M1u+2M2u+ M1uI+M1uII+M2uI+ M2uII=Pu l012（3 l02 l01）/12 對(duì)于15層樓面，l01=lc250+50b/2 =6000250+50300/2=5650 mml02=lc250+50b/2 =600250+50300/2=5650 mmM1=m1（l02l01/2）+m1l01/4 = m1（）+ =M2=m2l01/2+m2l01/4 = + ==*=M1I= M1II=2m1l02=2m1=（支座總彎矩取絕對(duì)值計(jì)算）M2I= M2II=2m2l01=2m2==將以上數(shù)據(jù)代入公式2M1u+2M2u+ M1uI+M1uII+M2uI+ M2uII=Pu l012（3 l02 l01）/12得 2+2+2+2 =（3）/12 =162 m1= KNm 對(duì)其它板，亦按同理進(jìn)行計(jì)算，詳細(xì)過程從略，所得計(jì)算結(jié)果列于下表：按塑性鉸線法計(jì)算彎矩表（KN（2）樓板M=1/8＝As=M/（rsh0fy）=106/配筋φ6200，實(shí)有As=141 mm2其余支座負(fù)筋按構(gòu)造要求配置。荷載計(jì)算：梯段板的荷載：荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）恒載水磨石面層（+）三角形踏步25/2/=斜板25/=板底抹灰17/=小計(jì)活荷載荷載分項(xiàng)系數(shù)rG= rQ=基本組合
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