【正文】 矩；最后，利用求得的彎矩，可解出剪、軸力。對于B、E軸柱有：,查表的，；對于C、D軸柱有：，查表得。5） 剪力計算利用桿件平衡求解桿端剪力。圖222 風(fēng)荷載內(nèi)力電算模型根據(jù)電算所得彎矩、剪力、軸力，經(jīng)整理將各內(nèi)力列表分別如表22表223所示。參與內(nèi)力組合的數(shù)據(jù)均為各個桿件控制界面的內(nèi)力?？蚣芰憾瞬拷孛娼M合的剪力設(shè)計值按下列公式計算： ——梁剪力增大系數(shù)，一、二； ——梁的凈跨： ——考慮地震作用組合的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的 梁端截面剪力設(shè)計值。柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)按下列公式予以調(diào)整： 式中 ——節(jié)點上、下柱端截面順時針活逆時針方向組合彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點左、右梁端截面順時針或逆時針方向組合彎矩設(shè)計值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)，對框架結(jié)構(gòu)。 跨中設(shè)計彎矩 見表227梁類型層號恒載作用下跨中彎矩活載作用下跨中彎矩簡支梁跨中彎矩設(shè)計值的一半組合跨中彎矩設(shè)計用跨中彎矩DE軸邊跨531BC軸邊跨531中跨503010． 截面設(shè)計．1. 設(shè)計內(nèi)力（1） 梁設(shè)計內(nèi)力的選擇梁是選擇組合中最大的彎矩與剪力進行截面配筋，即利用彎矩設(shè)計縱向鋼筋，利用剪力設(shè)計箍筋，其中最大的彎矩與剪力可以是來自不同組工況的內(nèi)力，具體設(shè)計內(nèi)力的選擇見各個桿件截面設(shè)計。柱還要組合最大剪力用于設(shè)計箍筋，剪力可以取自不同于彎矩和軸力的工況。鋼筋采用電渣壓力焊接長，所以不考慮鋼筋的搭接。 屬于第Ⅰ類T形截面。由于梁端右支座處設(shè)計內(nèi)力：，同上述步驟算得所需要鋼筋面積（2C20），故1C22鋼筋可在距梁右端500mm處彎起一根做邊跨梁右支座處負筋。截面縱向配筋簡圖見圖227。（抗震設(shè)計時，）經(jīng)驗算截面可以滿足上述所配縱筋的間距。加密區(qū)配箍率：非加密區(qū)配箍率：所以，滿足要求。 屬于第Ⅰ類T形截面。 同時，滿足要求。圖230 一層中跨梁支座截面③箍筋配置支座剪力,抗震調(diào)整為：跨中剪力,抗震調(diào)整為：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》驗算受剪截面截面滿足要求。箍筋配置見圖22圖230。 時，為大偏心受壓構(gòu)件；時，為小偏心受壓構(gòu)件。由于六組內(nèi)力均為大偏心，當軸力相同時，對于大偏心受壓和小偏心受壓，彎矩越大，所需配筋越多；當彎矩相同時，對于大偏心受壓，軸力越小，所需配筋越多，對于小偏心受壓，軸力越大，所需配筋越多。 ；；.現(xiàn)以第四組內(nèi)里為例配縱筋計算如下：（括號內(nèi)為第六組數(shù)據(jù)）考慮有地震作用組合，承載力抗震調(diào)整為： ，則：取則 由于，取則則由于采用對稱配筋：根據(jù)下面兩平衡條件：，可得到：因此，兩組內(nèi)力計算實配鋼筋：4C18 由于以上只計算彎矩平面內(nèi)該柱受力時所需鋼筋，而未計算彎矩平面外方向上受力時所需鋼筋，考慮到對稱配筋，該方向受力時所需鋼筋也為4C18。2） 箍筋設(shè)計仍以第四組內(nèi)力為例配箍筋計算如下剪力設(shè)計值為：根據(jù)《高規(guī)》可配置箍筋：加密區(qū)配箍筋：A8100非加密區(qū)配箍筋：A8200截面受剪承載力驗算： ，取 取 故按構(gòu)造配置即可滿足要求，同時為了滿足最小體積配箍率的要求，加密箍筋間距取為100mm。 時，為大偏心受壓構(gòu)件；時，為小偏心受壓構(gòu)件。同前面計算一層邊柱比較方式，可得出結(jié)論：第六組最危險。驗算縱筋間距：，滿足要求。柱底加密區(qū)范圍： ，?、谟嬎闩浣盥视上率接嬎泱w積配筋率：有高規(guī)知，軸壓比為故?、圩钚∨涔柯? ，滿足！3）驗算平面外軸心受壓承載力 ，滿足！3)三、頂層柱三層、頂層主界面設(shè)計步驟同一層柱，有表列出設(shè)計結(jié)果如表22表230所示。驗算加密區(qū)箍筋配筋率：①確定加密區(qū)范圍根據(jù)《高規(guī)》：“底層柱的上端和其他各層柱的兩端，應(yīng)取矩形截面柱之長邊尺寸，柱凈高之1/6和500mm三者之最大值范圍”：“底層柱剛性的面上、下各500的范圍”；“底層柱柱根以上1/3柱凈高的范圍”。根據(jù)《高規(guī)》中規(guī)定：“%，%”“全部縱向鋼筋的配筋率，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于5%”“抗震設(shè)計時，截面尺寸大于400mm的柱，其縱向鋼筋間距不宜大于200mm。另外： 則承載力抗震調(diào)整系數(shù)取為：第二組：，為大偏心受壓。所以，柱頂加密區(qū)范圍： 取。”由此驗算單側(cè)配筋率: 同時，滿足要求。設(shè)計內(nèi)力如下：第四組：，,；第六組：，,。另外： 則承載力抗震調(diào)整系數(shù)取為：第一組：，為大偏心受壓。三層梁截面設(shè)計 表227三層梁截面設(shè)計三層中跨梁正彎矩設(shè)計值計算所需正筋支座截面實配正筋2C22()3C22()跨中截面實配正筋2C22()3C22()正筋配筋率驗算正筋布置說明正筋2C22貫穿邊跨底部正筋3C22貫穿邊跨底部負彎矩設(shè)計值計算所需負筋實配負筋2C20+2C22（)4C22（）負筋配筋率驗算負筋布置說明2C20通長，于跨中處充當負筋，2C22于梁跨1/3處截斷2C20通長，于跨中處充當負筋，2C22于梁跨1/3處截斷加密區(qū)箍筋配置A8100A12100加密區(qū)長度1050mm750mm非加密區(qū)箍筋配置A8200A12100截面受剪承載力支座跨中處均滿足支座跨中處均滿足箍筋配箍率驗算頂層梁截面設(shè)計 表228頂層梁截面設(shè)計頂層中跨梁正彎矩設(shè)計值計算所需正筋設(shè)計彎矩很小，可按構(gòu)造最小配筋率并結(jié)合已配配筋選配支座截面實配正筋2C18()2C18()跨中截面實配正筋2C18()2C18()正筋配筋率驗算正筋布置說明正筋2C18貫穿邊跨底部正筋2C18貫穿邊跨底部負彎矩設(shè)計值計算所需負筋實配負筋1C18+1C20（)2C18（）負筋配筋率驗算負筋布置說明1C18+1C20通長布置2C18通長布置加密區(qū)箍筋配置A8100A8100加密區(qū)長度1050mm750mm非加密區(qū)箍筋配置A8200A8200截面受剪承載力支座跨中處均滿足支座跨中處均滿足箍筋配箍率驗算．3. 柱截面設(shè)計柱按偏心受壓構(gòu)件設(shè)計，首先根據(jù)三種不利的設(shè)計內(nèi)力判斷是否屬于“大偏心受壓柱”還是“小偏心受壓柱”，然后分別采用對應(yīng)的方法進行截面設(shè)計。 滿足要求。經(jīng)驗算截面可以滿足上述所配縱筋的間距。 支座截面實配正筋：3C20+1C22 跨中截面實配正筋：2C20 支座正筋的1C20+1C22在梁的1/3處截斷 同時，滿足要求。2） 中跨梁截面設(shè)計①跨中截面設(shè)計設(shè)計內(nèi)力：；抗震調(diào)整為：。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》可配置箍筋：加密區(qū)配箍筋: A8100,加密區(qū)長度為1050mm，非加密區(qū)配箍筋:A8200 滿足要求。已知支座負彎矩作用下，受壓鋼筋為2C20（） 無法屈服）所以，取配筋： 實配：3C22+1C14 其中，以上四根鋼筋中，2C22通長，與跨中充當負筋，1C14于梁跨1/3處截斷，1C22是底部縱筋于支座左側(cè)梁跨500mm處彎起而得）。 同時，滿足要求。 ，滿足要求。 對于中跨梁，仍然利用支座正彎矩設(shè)計值，以T形截面來配置梁底縱筋，利用支座負彎矩設(shè)計值以雙筋矩形截面來配置梁頂縱筋，由于跨中是負彎矩且很小，根據(jù)支座處已配梁頂架立筋直接作為跨中的梁頂縱筋就可滿足其承載力要求，其余操作同邊跨梁。．2. 梁截面設(shè)計（1） 設(shè)計大致步驟對于中間層邊跨梁，考慮到前面內(nèi)力組合中支座處正彎矩比跨中正彎矩要大，首先利用支座處正彎矩設(shè)計值，以T形截面來配置梁底縱筋；然后根據(jù)跨中正彎矩設(shè)計值結(jié)合支座處已配梁底縱筋或彎起或截斷來確定跨中的梁底縱筋，利用支座負彎矩設(shè)計值以雙筋矩形截面來配置梁頂縱筋；對于頂層邊跨梁，則是跨中正彎矩比支座處正彎矩要大，類似上述步驟只是選確定跨中梁底縱筋，在確定支座處的梁底縱筋。大偏壓時彎矩俞大不利，小偏壓時軸力俞大俞不利，彎矩與軸力是耦合的，所以，兩者必須來自于同一種工況。頂層邊跨梁在恒載作用下以簡支梁計算，跨中正彎矩為： 頂層邊跨梁在活載作用下以簡支梁計算，跨中正彎矩為： 所以，豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩設(shè)計值的50%為：所以，一層中跨梁跨中正彎矩設(shè)計值取。一層梁按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值 表224控制截面恒載作用下梁端截面剪力活載作用下梁端截面剪力左右左右ⅠⅡⅢⅣ00ⅤⅥ00ⅦⅧⅨ同理，三層頂層梁按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值計算分別見表22表226。由此，具體可分為以下八種內(nèi)力組合形式： 內(nèi)力組合中，沒有考慮活荷載的最不利布置，而把活荷載同時作用在所有的框架上。軸力圖分別見圖22圖22圖925.圖223 風(fēng)荷載作用下彎矩圖圖224 風(fēng)荷載作用下剪力圖 圖225 風(fēng)荷載作用下軸力圖． 內(nèi)力組合．1. 內(nèi)力組合（1） 內(nèi)力組合對一層。直接列表計算如表220所示： 左地震作用下柱中軸力 表220柱類型層號領(lǐng)梁剪力柱中軸力左右E軸柱5040302010B軸柱5040302010D軸柱54321C軸柱54321已知水平地震載作用下的內(nèi)力，作出其內(nèi)力圖分別見圖21圖2圖221所示。左地震作用下柱端彎矩計算 表216層數(shù)層高層間剪力單層剛度B、E軸柱D值剪力值反彎點高度51318502579341318502579331318502579321318502579318741419455層數(shù)層高層間剪力單層剛度B、E軸柱D值剪力值反彎點高度513185040132413185040132313185040132213185040132187414242524） 梁端彎矩計算以底層邊跨梁為例，計算其梁端彎矩，取左、右端節(jié)點為隔離。（2） 底層梁柱受水平地震荷載內(nèi)力計算1） 計算各個柱分配剪力底層四