【正文】 所以，柱頂加密區(qū)范圍： 取?！庇纱蓑?yàn)算單側(cè)配筋率: 同時(shí)，滿足要求。同理可知：其他五組內(nèi)力均為大偏壓情況。柱底加密區(qū)范圍： ，?、谟?jì)算配筋率由下式計(jì)算體積配筋率：有高規(guī)知，軸壓比為故取③最小配箍率 ，滿足！3）驗(yàn)算平面外軸心受壓承載力 ，滿足?。?） 一層中柱1） 縱筋設(shè)計(jì)根據(jù)內(nèi)力組合中柱設(shè)計(jì)內(nèi)力，梁控制截面一下六組內(nèi)力均可能為最危險(xiǎn)內(nèi)力：第一組：第二組：第三組：第四組：第五組：第六組：采用對(duì)稱配筋，可利用下式分別判斷各組內(nèi)力作用下，該柱是屬于“大偏心受壓柱”還是“小偏心受壓柱”。驗(yàn)算縱筋間距：，滿足要求。根據(jù)《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》：框架柱考慮軸向壓力在桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后控制界面的彎矩設(shè)計(jì)值，贏按下列公式計(jì)算： 、————分別為已考慮側(cè)移影響的偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)彈性分析確定的對(duì)同一主軸的組合彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為 ，絕對(duì)值較小端為，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，取正值，否則取負(fù)值。同理可知：其他五組內(nèi)力均為大偏壓情況。設(shè)計(jì)參數(shù)：混凝土：；縱筋：箍筋：鋼筋保護(hù)層厚：一層邊柱1） 縱筋設(shè)計(jì)根據(jù)內(nèi)力組合表中柱設(shè)計(jì)內(nèi)力，兩控制截面中面中，以下六組內(nèi)力均可能為最危險(xiǎn)內(nèi)力：第一組：第二組：第三組：第四組：第五組：第六組：采用對(duì)稱配筋，可利用下式分別判斷各組內(nèi)力作用下，該柱是屬于“大偏心受壓柱”還是“小偏心受壓柱”。加密區(qū)配箍率： 非加密區(qū)配箍率：所以，滿足要求。截面縱向配筋簡(jiǎn)圖見圖230。②支座處負(fù)筋配置設(shè)計(jì)內(nèi)力：，抗震調(diào)整為：，按雙筋矩形截面設(shè)計(jì)已知支座負(fù)彎矩作用下，受壓鋼筋為3C20+1C22 （無(wú)法屈服）所以，取配筋： 實(shí)配2C22 其中，以上四根鋼筋中，2C22通長(zhǎng)，于跨中處充當(dāng)負(fù)筋，2C22 于梁跨1/3處截?cái)?。按T形單筋截面設(shè)計(jì)，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》知，T形截面梁的翼緣計(jì)算寬度按下式確定：其中： ，不考慮所以，截面簡(jiǎn)圖如圖229所示：圖229 一層中跨梁跨中截面 。 滿足要求。 同時(shí)，滿足要求。 （抗震設(shè)計(jì)時(shí)，）經(jīng)驗(yàn)算截面上可以滿足上述所配縱筋的間距。 上述實(shí)配鋼筋：2C20+C22 ，即跨中2C20+C22直通支座。 設(shè)計(jì)參數(shù)： 梁混凝土： ： 縱筋： ；箍筋：； 縱筋保護(hù)層厚：（2） 一層梁截面設(shè)計(jì)1） 邊跨截面設(shè)計(jì)①跨中截面設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)內(nèi)力：；有地震作用組合時(shí)，承載力抗震調(diào)整為：按T形單筋截面設(shè)計(jì)，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》知，T形截面梁的翼緣計(jì)算寬度按下式確定： 其中：； ，可不考慮； 所以，截面簡(jiǎn)圖如圖226所示：圖226 一層邊跨梁中截面 ?？v筋的截?cái)?、錨固以構(gòu)造要求確定。究竟哪一種工況最危險(xiǎn)，需要借助于NM包絡(luò)圖來(lái)判斷，必要時(shí)還試算，哪一種配筋量最大，哪一組即為設(shè)計(jì)內(nèi)力。同理，驗(yàn)算各個(gè)梁的跨中正彎矩，見表227。 三層梁按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 表225控制截面恒載作用下梁端截面剪力活載作用下梁端截面剪力左右左右ⅠⅡⅢⅣ00ⅤⅥ00ⅦⅧⅨ 頂層梁按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 表226控制截面恒載作用下梁端截面剪力活載作用下梁端截面剪力左右左右ⅠⅡⅢⅣ00ⅤⅥ00ⅦⅧⅨ根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》。．2. 內(nèi)力調(diào)整本節(jié)內(nèi)力調(diào)整針對(duì)于地震作用參與的組合，抗震設(shè)計(jì)時(shí)按照“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎”的原則將梁端剪力，柱端彎矩，柱端剪力進(jìn)行抗震調(diào)整。三層與頂層的邊柱、中柱各一根，三層與頂層的梁進(jìn)行內(nèi)力組合。圖219 地震作用下彎矩圖圖220 地震作用下剪力圖圖221 地震作用下軸力圖．4. 風(fēng)荷載作用內(nèi)力風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算原理同水平地震荷載類似，此處風(fēng)荷載內(nèi)力采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行電算，依據(jù)之前的風(fēng)荷載圖和計(jì)算簡(jiǎn)圖可建立模型如圖222所示。①左端彎矩列平衡方程：，可解得： ②右端彎矩 列平衡方程：，可解得： 左右梁按線剛度分配：由此，可將各個(gè)梁的梁端彎矩求出，見表217.左地震作用下梁端彎矩計(jì)算 表217節(jié)點(diǎn)號(hào)上柱彎矩下柱彎矩左梁線剛度右梁線剛度左梁彎矩右梁彎矩E5000E400E300E200E100D50D4D3D2D1C50C4C3C2C1B5000B400B300B200B100求出梁兩端彎矩后，因?yàn)榱荷蠠o(wú)橫向荷載，所以可以按線性關(guān)系求得跨中彎矩，標(biāo)繪于彎矩圖上。針對(duì)第⑥軸橫向框架底層柱而言，因?yàn)橹舷聶M梁剛度無(wú)變化，所以可不考慮的影響，及??；同時(shí)，不考慮修正值，即取?；钶d作用下軸線處梁端剪力與跨中彎矩 表213梁類型層號(hào)梁長(zhǎng)（m)固端彎矩桿端剪力跨中彎矩左右左右DE軸邊跨54321BC軸邊跨54321中跨500400300200100活荷載作用下軸線處柱端彎矩與剪力 表214柱類型層號(hào)柱高固端彎矩桿端剪力上下上下E軸柱54321B軸柱54321D軸柱54321C軸柱54321活荷載作用下柱中軸力 表215柱類型層號(hào)柱頂集中力鄰梁剪力柱中軸力左梁右梁E軸柱5040302010B軸柱5040302010D軸柱5040302010C軸柱5040302010根據(jù)電算，導(dǎo)出彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別見圖21圖21圖218.圖216　　活載作用下彎矩圖圖217　　活載作用下剪力圖圖218　 活載作用下的軸力圖．3. 水平地震作用內(nèi)力（1） 計(jì)算原則利用D值法計(jì)算水平荷載作用下框架的彎矩。恒載作用下柱中軸力 表212柱類型層號(hào)柱頂集中力（kN)鄰梁剪力(kN)柱中軸力（kN)左梁右梁E軸柱54321B軸柱54321D軸柱54321C軸柱54321由以上計(jì)算，繪出恒載作用下的軸力圖214.圖214 恒載作用下軸力圖．2. 活載內(nèi)力活載內(nèi)力計(jì)算原則同恒載類似。計(jì)算如下：對(duì)E端取矩：所以： 與此同時(shí)，可將梁的跨中彎矩一并計(jì)算出來(lái)：對(duì)跨中截面取矩：計(jì)算跨中彎矩時(shí)，近似按折算后的均布荷載計(jì)算：按以上方法，將第⑥軸橫向框架各個(gè)桿件桿端剪力與跨中彎矩計(jì)算出來(lái)，列表計(jì)算如表210所示：恒載作用下軸線處梁端剪力與跨中彎矩 表210梁類型層號(hào)梁長(zhǎng)（m)外荷（kN)固端彎矩（）桿端剪力（kN)跨中彎矩（）左右左右DE軸邊跨54321BC軸邊跨54321中跨54321已知柱的兩端彎矩，且柱高范圍內(nèi)無(wú)其他橫向力。第⑥軸框架梁幾何參數(shù) 表28斷面跨度截面慣性矩第⑥軸框架梁第⑥軸框架柱幾何參數(shù) 表29柱類別層次截面邊柱（ZZ37）525793425793325793225793119455中柱（Z1Z26）540132440132340132240132124252(2)彎矩計(jì)算利用力矩二次分配法計(jì)算恒載作用下框架的彎矩。取，則頂層出的水平地震作用為: (4) 抗震驗(yàn)算1） 《抗規(guī)》規(guī)定：“所列各類結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的抗震變形驗(yàn)算，其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下式要求：△”，計(jì)算過程如表27.抗震變形驗(yàn)算 表27樓層水平地震力層間剪力層間剛度層高層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角514058781/2571414058781/1636314058781/1440212084581/133319280561/1116由《抗規(guī)》查表知鋼筋混凝土框架的層間位移角限值為1/550，表中計(jì)算的結(jié)果均滿足規(guī)范要求。對(duì)于一側(cè)有現(xiàn)澆板