南陵中學圖書館結構設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-19 13:52 本頁面
【文章內容簡介】 2 0 1 0 調幅后5 4 3 2 1 這里剪力沿梁端順時針轉動為正依照相同的原理可以把公式簡化為：V=Vq+Vm=1/2ql(M左+M右)/L（注：（1）荷載引起剪力： （2）彎矩引起剪力：（3）為了便于施工以及提高框架結構的延性,通常對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅。）表317 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqCVmA=VmBVmB=VmCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 調幅后5 4 3 2 1 . 風荷載作用下框架的內力分析建筑物的層數(shù)較少,可以不考慮風荷載。 內力組合 在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中的M代替， 式中： 、 跨中M若小于，那么應取 在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩采用數(shù)解法來進行計算如圖19所示：圖319 框架梁內力組合圖 圖中： 、表示重力荷載作用下梁端彎矩 、表示水平地震作用下梁端彎矩 表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力對圖中作用點取彎矩可見： 那么任意截面x處的彎矩為： 由時，可求得跨間的位置為： 將代入任意截面處彎矩表達式，可得跨間最大彎矩為： 當右震時，公式中反號即可。其中，及的具體數(shù)值可參見表317所示，表中的和均有兩組數(shù)值，而梁的內力組合情況見表319所示：在表中恒載和活載的組合，梁端挽矩取調幅后的數(shù)值，即圖1中括號中的數(shù)值，剪力取調幅前后較大值，如圖318所示圖中，分別表調幅前后的彎矩，剪力值應取和，見表所示：圖320調整前后剪力值變化表323和值的計算 項目跨 層次(恒+)qMGA()MGB()KN/mAB跨 5 4 3 2 1 BC跨 5 4 3 2 1 表324 梁內力組合表層次截面位置內力荷載類別豎向荷載組合恒載①活載②①+②5層AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 4層AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 3層AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 2層AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC 1層AM V B左M V B右M V 跨中MAB MBC （注：（1），剪力單位KN。（2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。） 框架柱內力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果見表325和表327所示： 表325 A柱內力組合表層次位置內力 荷載類別 豎向荷載組合 恒載①活載②①+②①+②5柱頂M N V 柱底M N 4柱頂M N V 柱底M N 3柱頂M N V 柱底M N 2柱頂M N V 柱底M N 1柱頂M N V 柱底M N （注：（1），軸力單位KN。 （2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。）表326 B柱內力組合表層次位置內力 荷載類別 豎向荷載組合恒載①活載②①+②①+②5柱頂M N V 柱底M N 4柱頂M N V 柱底M N 3柱頂M N V 柱底M N 2柱頂M N V 柱底M N 1柱頂M N V 柱底M N （注：（1），軸力單位KN。（2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。）表327 活荷載按樓層的折減系數(shù)的值墻、柱基礎計算截面以上的層數(shù) 12~34~56~89~2020計算截面以上各樓層活載總和的折減系數(shù) 截面設計 考慮地震作用時，結構構件的截面設計采用下面的表達式： 式中：：表示承載力抗震調整系數(shù)見表328所示：表地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合：結構構件的承載力在此截面配筋時，組合表中與地震力組合的內力均應乘以再與靜力組合的內力框進行比較，挑選出最不利內力：表328 承載力抗震調整系數(shù)的值材料結構構件受力狀態(tài) 鋼 筋 混 凝 土 梁 受彎 軸壓比〈 偏壓 軸壓比 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪，偏拉 梁的控制截面如圖321所示 圖321 梁的內力示意混凝土強度等級： C35： 鋼筋的強度等級：縱筋：II級 箍筋：I級 式中： ：表示混凝土立方體抗壓強度設計值: 表示混凝土立方體抗壓強度設計值：表示鋼筋的抗拉強度設計值：表示鋼筋的抗壓強度設計值在計算中用與相等，可以代換使用： 梁的正截面強度計算 梁的正截面強度計算見表329—表333所示 表329 第1層框架梁正截面強度計算第1層截面AB跨BＣ跨ⅠⅡⅢⅣVM () 剪力 (KN) b（㎜）30026673002501000h0 (mm)715715715365365bv/2 (KNm) M0＝Mbv/2 (KNm) γREM0 (KNm) αs=γREM0/α1fcbh02 ξ=1（12αs）1/2 AS=ξα1fcbh0/fy （㎜2）2022 1405 1052 2025 1628 選筋522422522522422實配面積(mm2)19001570190019001570ρ(%)%%%%%此處取梁端彎矩 式中 —梁端柱邊截面的彎矩 V, M —內力計算得到的梁端柱軸線截面的剪力和彎矩 跨中截面: 最小配筋為:﹪,==﹪中較小值支座截面: 最小配筋為:﹪,==﹪中較小值當梁下部受拉時,按T形截面設計。當梁上部受拉時,按矩形截面設計?？缰薪孛娴挠嬎銖澗貞≡摽绲目玳g最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者。依據(jù)上述理論我們以一層ＡＢ跨為例計算如下,其他層見下表：⑴ 考慮跨間最大彎矩處:按T形截面設計,翼緣計算寬度b’f①按跨度考慮,取b’f②按凈梁凈距Sn考慮 b’f=b+sn③按翼緣高度h’f考慮, h0=ha梁內
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