11環(huán)境風(fēng)險評價(編輯修改稿)
2025-07-16 13:49 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 環(huán)境壓力，Pa；1013255g―――重力加速度，m/s2；6ρ―――液體的密度，kg/m3；7h―――裂口之上液位高度，m。4由于LNG在常溫常壓下為氣體，一旦泄漏到空氣中會在常壓下迅速蒸發(fā)，并擴(kuò)散到大的空間范圍，因此假定LNG在泄漏時全部蒸發(fā)，而不考慮形成液池。異戊烷常溫常壓為液體，發(fā)生泄漏后，受圍堰阻擋，形成液池。由于異戊烷的沸點高于環(huán)境境溫度（20℃），故蒸發(fā)時只考慮質(zhì)量蒸發(fā)。質(zhì)量蒸發(fā)速度按下式計算：式中： Q3——質(zhì)量蒸發(fā)速度，kg/s； α,n——大氣穩(wěn)定度系數(shù)，見《建設(shè)項目環(huán)境風(fēng)險評價技術(shù)導(dǎo)則》附錄表A22； p——液體表面蒸氣壓，Pa； R——氣體常數(shù)；J/molk； T0——環(huán)境溫度，k； u——風(fēng)速，m/s； r——液池半徑，m。由以上公式計算出的異戊烷:Q3=。 事故伴生/次生污染分析由于天然氣屬于易燃易爆且無毒類的物質(zhì)，所以本次風(fēng)險預(yù)測主要考慮LNG儲罐泄漏后遇明火引起火災(zāi)所產(chǎn)生的次生災(zāi)害對環(huán)境的影響，本次LNG儲量為4370噸，儲量較大，因此發(fā)生火災(zāi)事故在氧氣缺少的情況下，不完全燃燒產(chǎn)生大量的有毒有害氣體，而本次預(yù)測主要考慮不完全燃燒產(chǎn)生CO對周圍環(huán)境的影響。在計算式LNG儲罐泄漏面積按管徑徹底斷裂計算。火災(zāi)伴生/次生中一氧化碳產(chǎn)量的計算：Gco=2330qC式中：Gco―――氧化碳的產(chǎn)生量，g/kg； C ―――物質(zhì)中碳的質(zhì)量百分比含量，%； q ―――化學(xué)不完全燃燒值，%。取5%20%。本次計算化學(xué)不完全燃燒值q取20%，根據(jù)以上兩公式計算得出CO的泄漏速率為：QLG=。氣體擴(kuò)散采用《導(dǎo)則》（HJ/）中的模式，t時刻地面任何一點（X，Y）的濃度為： 式中：下風(fēng)向地面（x，y）坐標(biāo)處的空氣中污染物濃度（）；煙團(tuán)中心坐標(biāo)； Q事故期間煙團(tuán)的排放量；σX、σy、σZ為X、Y、Z方向的擴(kuò)散參數(shù)（m）。常取σX =σY對于瞬時或短時間事故，可采用下述變天條件下多煙團(tuán)模式： 式中：第i個煙團(tuán)在時刻（即第w時段）在點(x,y,0)產(chǎn)生的地面濃度；煙團(tuán)排放量（mg），為釋放率（），為時段長度（s）；、煙團(tuán)在w時段沿x、y和z方向的等效擴(kuò)散參數(shù)（m），可由下式估算：式中： 和第w時段結(jié)束時第i煙團(tuán)質(zhì)心的x和y坐標(biāo)，由下述兩式計算： 各個煙團(tuán)對某個關(guān)心點t小時的濃度貢獻(xiàn)，按下式計算： 式中n為需要跟蹤的煙團(tuán)數(shù)，可由下式確定： 式中，f為小于1的系數(shù)，可根據(jù)計算要求確定。 。23 / 23 事故狀態(tài)下LNG儲罐泄漏時排放甲烷的小時軸線濃度（mg/Nm3）風(fēng)速距離3min5min10min20min3min5min10min20min3min5min10min20min10000200003000040000500006000070008000900010000110001200013000140001500016000170001800190020002200240026002800300035000400004500050000 事故狀態(tài)下LNG儲罐泄漏發(fā)生火災(zāi)時排放CO的小時軸線濃度（mg/Nm3）風(fēng)速距離3min5min10min20min3min5min10min20min3min5min10min20min10020030040050006000700008000090000100000011000001200000130000001400000015000000016000000017000000018000000001900000000200000000002200000000024000000
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