【文章內(nèi)容簡介】 輥子，摩磨損均勻得到了改善。（3）MPS磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像E型磨中上磨環(huán)磨損嚴重而又難以處理（4）MPS磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機出力，E型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個磨煤機的橫向尺寸變大，而MPS磨在增大輥子直徑時往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機組多臺磨的合理布置是很有利的。（5）碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。MPS磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由于上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國家中廣泛采用。在我國山西神頭發(fā)電廠引進的捷克200MW汽輪發(fā)電機組采用的磨煤機即為西德拔柏葛公司提供的MPS—190型中速磨機（型號中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為cm）。所以我們采用的就是中速磨煤機MPS型磨。選擇磨煤機的型號是：MPS190其性能列表如下： MPS190其性能列表設備名稱項目單位規(guī)范磨煤機型號MPS190數(shù)量臺5出力t/h磨煤機出力的校核：每臺磨煤機的磨量： 其中:儲備系數(shù)，根據(jù)《規(guī)程》第3條。 臺數(shù)，取5臺磨煤機的最佳轉(zhuǎn)速： 出力按下列經(jīng)驗公式計算： 其中式中：MPS磨煤機（190型）磨制A種煤種時的出力 煤的哈氏可磨性修正系數(shù) 煤粉細度修正系數(shù) 煤粉修正系數(shù) MPS磨煤機功率計算公式如下： 其中：Pi磨煤機單位能耗。 一般取 PI=5kwh/t P0磨煤機空載功率對MPS190型磨煤機為77kw 給煤機的形式及特點常用的給煤機有圓盤式、皮帶式、刮板式、電磁振動式。（1）圓盤式給煤機的特點：優(yōu)點緊湊、嚴密；缺點是煤濕時易堵塞。?。?）皮帶式給煤機的特點：優(yōu)點可用于各種煤，不易堵塞。缺點是不嚴密，漏風較大，占地面積大。 （3） 刮板式給煤機的特點：優(yōu)點是不易堵塞，較嚴密，有利于電廠布置。缺點是煤塊過大或煤中有雜物時卡死。 （4） 電磁振動式給煤機的特點：優(yōu)點是無移動部分，因而維修簡便，給煤均勻，便于調(diào)節(jié)，耗電量小，體積小，重量輕，造價低。缺點是煤過濕時給煤量調(diào)節(jié)較難。給煤機的選擇原則 根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》4，給煤機的臺數(shù)、型式、出力按下列要求確定：(1)根據(jù)系統(tǒng)特點給煤量調(diào)節(jié)性能和運行可靠性，選用刮板式給煤機。(2)給煤機臺數(shù)與磨煤機臺數(shù)相同，故選擇五臺。(3)計算出力不小于磨煤機出力的110%。給煤機出力計算 式中： 磨煤出力 給煤機性能列表 查產(chǎn)品目錄選取給煤機的型號8824，其特性列表 8824型號性能表型號給煤機出力（t/h）最小輸送距離（mm）882410100、一次風機的選擇送風機的選擇原則根據(jù)《火力發(fā)電廠設計規(guī)程》1和2送風機的臺數(shù)、風壓和壓頭按下列要求確定：（1）每臺鍋爐應裝設有2臺送風機；（2）送風機的風量的富裕量為5%；壓頭的富裕量為10%。送風機容量計算 式中：送風機容量儲備系數(shù)，按《規(guī)程》，取 計算燃料量 理論空氣量 爐膛出口過量空氣系數(shù)， 爐膛漏風系數(shù)， 制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)， 空氣預熱器漏風系數(shù)， 冷空氣溫度，℃ 當?shù)卮髿鈮海? 送風機臺數(shù)，送風機壓頭計算 式中：冷空氣溫度，℃ 當?shù)卮髿鈮海? 壓頭儲備系數(shù)，取 風道總阻力， 出廠條件下的流體溫度，℃根據(jù)流量和壓頭選擇送風機的型號，性能列表如下（數(shù)據(jù)參考鐵嶺發(fā)電廠）： 選擇送風機的性能表設備名稱項目單位規(guī)范送風機型號ASN1908/900轉(zhuǎn)速r/min1490全壓Kpa3717風量M3/h414697進口溫度℃23送風機電機型號YKK45031額定功率KW560電壓V6000電流A轉(zhuǎn)速r/min1491引風機臺數(shù)的確定根據(jù)《規(guī)程》1和2條，引風機臺數(shù)與送風機臺數(shù)相同為2臺。引風機的型號、風量和壓頭的富裕量按下列要求選擇，當選用高效風機時，應使用風機在高效區(qū)運行經(jīng)濟比較后認為合適時，大容量鍋爐的離心式送風機可配用雙速或其他可靠的調(diào)速方式。當離心式送風機配用雙速電動機時，起低速檔時風量與壓頭的選擇，應根據(jù)機組的運行方式；通過技術經(jīng)濟比較后確定。引風機入口實際煙氣量 式中：容量儲備系數(shù)， 引風機臺數(shù)， 計算煤消耗量 流體溫度，℃ 當?shù)卮髿鈮海? 引風機的壓頭計算 式中：壓力儲備系數(shù)， 煙道總阻力， 出廠流體溫度，℃ 引風機進口煙溫，℃ 當?shù)卮髿鈮海? 引風機的性能表根據(jù)流量和壓頭，選擇引風機的型號和性能列表如下（數(shù)據(jù)參考鐵嶺發(fā)電廠）： 表38 選擇引風機的性能表設備名稱項目單位規(guī)范引風機型號Y5256NO32F轉(zhuǎn)速r/min595/496全壓KPa3855/2835風量M3/h112074/904395進口溫度℃125引風機電機型號YDKK1120310/12額定功率KW2000/1000電壓V6000電流A轉(zhuǎn)速r/min595/129 除塵器的選擇目前國家對火力電廠的煙氣排放有嚴格的限制，環(huán)保指標是重要的指標之一，根據(jù)各方面的比較，采用了電器式除塵器。電器式除塵器采用負電極放電，使灰塵顆粒帶上了負電子，在電場電壓強度的作用下，向正向集除塵版運動，黏附在正極版上，經(jīng)周期捶打，在重力作用下，灰塵下落至灰斗，經(jīng)鎖氣器排至灰溝，達到煙氣除塵的目的。我廠選用的除塵器為BD230m2電除塵器，是臥式、干式、版式、雙室、三電場電器除塵器，是北票電除塵設備制造總廠為300MW機組的鍋爐消煙除塵而專門設計的，該電除塵在設計參數(shù)下，電除塵效率大于98%，入口含塵濃度22g/m3處理煙氣量202104 m3/h,煙氣溫度為155℃左右。電器式除塵器的除塵效率高（%），適用范圍廣，可處理大容量煙氣，消耗的電能少，自動化程度高等優(yōu)點。但初期投資費用大，金屬消耗量多，制造安裝要求嚴格，占地面積大，造價高，不宜維修。 本電除塵器為三電場結(jié)構(gòu)，第一電場采用300MW板距，選用6KV電控，除塵量占78%。第二，三電場均采用400MW板距，采用72KV電控，除塵量分別占14%和8%。第3章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計算原則性熱力系統(tǒng)是根據(jù)機爐制造廠提供的本體汽水系統(tǒng)來擬定的，回熱加熱級數(shù)八級，最終給水溫度245℃各加熱器形式除一臺高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下，擬定原則性熱力系統(tǒng)。發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質(zhì)在完成某種熱力循環(huán)時所必須流經(jīng)的各種熱力設備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱力設備，它僅表明設備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換過程技術完善程度和熱經(jīng)濟性。 給水回熱和除氧器系統(tǒng)的擬定給水回熱加熱系統(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。擬定如下:1． 機組有八級不調(diào)整抽汽，回熱系統(tǒng)為“三高、四低、一除氧”除一臺除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配的。2． 3高壓加熱器和4低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設有內(nèi)置蒸汽冷卻器。一方面提高三臺高加水溫；另一方面減少1高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機組的熱經(jīng)濟性。123高加疏水采用逐級自流進入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟性。但如果采用疏水泵將其打入所對應的高壓出口水箱中，會使系統(tǒng)復雜。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。在12高加之間設外置式疏水冷卻器，減少了對2段抽汽的排擠，使2段抽汽增加。5段抽汽（4低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。4低加疏水逐級自流至3低加（6段抽汽），與3低加疏水流至2低加（7段抽汽）。簡化系統(tǒng)提高經(jīng)濟性，而采用3高加間疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。1低加疏水逐級自流式至凝結(jié)水中，因為末級抽汽量較大，減少了冷源損失。3． 除氧器（4段抽汽）采用滑壓運行，這不僅提高了機組設計工況下運行的經(jīng)濟性，還顯著提高機組低負荷時的熱經(jīng)濟性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機的抽汽點分配更合理，提高了機組的熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動前置泵。 補充水系統(tǒng)的擬定 電廠補充水經(jīng)化學水處理后與熱力系統(tǒng)的連接方式稱補充水引入系統(tǒng)。對補充水引入系統(tǒng)的要求是：因為補充水中含有大量的氧，補入熱力系統(tǒng)后即要除氧，不能腐蝕流經(jīng)的設備和管道；補充水與主水流匯集時，應盡量減少兩種水流在匯集處得溫差，以減少不可逆熱損失；補充水補入系統(tǒng)應隨系統(tǒng)工質(zhì)損失的大小進行水量自動調(diào)節(jié)。 根據(jù)上述的要求，補充水引入系統(tǒng)有三種。對高參數(shù)熱電廠因外部汽水損失較大，因此補充水量也大，常設專門的大氣式補充水除氧器對補充水進行第一級除氧，待匯入主水流后再在高壓除氧器中進行第二級除氧，此時為減少匯集處得溫差，第一級除氧器出來的補充水匯集在同級抽汽的回熱加熱器出口處。對中、低參數(shù)凝汽式電廠，補充水直接進入大氣式除氧器，以給水箱水位高低來調(diào)節(jié)補充水量，這種連接系統(tǒng)簡單，但不足之處是除氧器出水溫度與補充水溫度相差較大，需要消耗部分抽汽在除氧器內(nèi)加熱補充水，存在不可逆熱損失。對高參數(shù)凝汽式電廠補充水都引入凝汽器，此時補充水在凝汽器內(nèi)實現(xiàn)真空除氧，減少氧對低壓加熱器及其管道的腐蝕，同時利用汽輪機低壓回熱多級加熱，經(jīng)濟性高，補充水與凝結(jié)水混合溫差小，但不足之處是補充水量的調(diào)節(jié)要受熱井水位和給水箱水位雙重影響，因此調(diào)節(jié)較復雜。本次設計的機組屬于高參數(shù)凝汽式電廠，所以采用第三種方式?；瘜W補充水首先經(jīng)過鍋爐連續(xù)排污的排污冷卻器加熱后打入凝汽器中。 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 鍋爐連續(xù)排污的目的是為了保持汽包鍋爐內(nèi)爐水水質(zhì)指標在允許范圍內(nèi)，從而保證鍋爐蒸發(fā)出來的蒸汽品質(zhì)合乎要求。如果蒸汽攜帶的鹽分過高，會在過熱器管壁上沉淀結(jié)垢，使過熱器超溫乃至爆管，如果鹽分帶到汽輪機中，通流部分存積鹽垢會限制機組出力，增加軸向推力，降低內(nèi)效率，影響發(fā)電廠的安全運行。汽包爐的連續(xù)排污量大，相當于發(fā)電廠全部汽水損失的總和，且其能位高，為汽包壓力下的飽和水，因此回收利用的經(jīng)濟價值大。連續(xù)排污量常用鍋爐排污率表示，即鍋爐連續(xù)排污量與鍋爐額定蒸發(fā)量之比的百分數(shù)。排污率應根據(jù)鍋水和給水中的含鹽量、堿度和硅酸根三個指標分別計算，然后取三者中的最大值；中參數(shù)電廠可只計算前兩項，取其中最大值。 根據(jù)DL5000—94規(guī)程的規(guī)定，%，也不得超過鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的下列數(shù)值：以化學除鹽水為補充水的凝汽式電廠 1%以化學除鹽水或蒸餾水為補充水的供熱式電廠 2%以化學軟化水為補充水的供熱式電廠 5% 本次設計選用的是單級連續(xù)排污擴容器。它由排污擴容器、排污冷卻器和連接它們的管道、閥門及附件組成。排污水從汽包中濃度最大的地方放出，經(jīng)兩個串聯(lián)閥門和節(jié)流裝置降壓后進入擴容器，在擴容器壓力下部分水汽化為蒸汽進入除氧器中以達到回收工質(zhì)利用其熱量的目的，擴容器內(nèi)未蒸發(fā)的排污水含鹽濃度大，溫度大于100℃以上，一般通過排污冷卻器來加熱化學補充水再排入地溝。見附圖1繪制熱力過程線 A、由已知的蒸汽參數(shù)