【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 載起穩(wěn)定作用，調(diào)速閥15則起速度調(diào)節(jié)作用。 當(dāng)螺桿在反推力作用下連同注射缸活塞一起右移時(shí)，注射缸右腔的油液經(jīng)單向順序閥18溢流閥8流回油箱，其背壓力由溢流閥8來(lái)調(diào)定。注射缸左腔經(jīng)電磁換向閥2中位從油箱中抽取。8. 注射座后退：注射作后退時(shí)，液壓泵Ⅰ供油，液壓泵Ⅱ卸荷，電磁鐵8YA,10YA通電。油路走向?yàn)椋哼M(jìn)油路：液壓泵Ⅰ→單向閥12→電磁換向閥3左位→注射座移動(dòng)缸左腔?；赜吐罚?注射座移動(dòng)缸右腔→電磁換向閥3左位→節(jié)流閥14→油箱。9．開模（1） 慢速開模：慢速開模時(shí)，液壓泵Ⅰ供油，液壓泵Ⅱ卸荷，電磁鐵2YA,10YA通電。油路走向?yàn)椋哼M(jìn)油路：液壓泵Ⅰ→電液換向閥4右位→合模缸右腔?；赜吐罚汉夏８鬃笄弧嚎貑蜗蜷y11→油箱。（2） 快速開模：快速開模時(shí)，液壓泵Ⅰ、Ⅱ同時(shí)供油，電磁鐵2YA,5YA,10YA通電。油路走向?yàn)椋哼M(jìn)油路： 回油路： 同（1）。1. 液壓泵的選擇 由于執(zhí)行元件的實(shí)際工作壓力列表可知最大工作壓力為增壓缸瑣模的工作壓力P=，有系統(tǒng)圖可見，從泵到增壓缸之間串有換向閥和換向閥，從而泵到執(zhí)行元件管路的壓力損失∑⊿P＝。從而可以算出液壓泵的最大工作壓力為： Pp=P+∑⊿P=+=由各執(zhí)行元件的實(shí)際工作輸入流量列表可知，系統(tǒng)的最大流量發(fā)生在快速合模工況，取泄漏系數(shù)K=，可計(jì)算出液壓泵的最大流量： Qq=K (∑P)==根據(jù)上述的計(jì)算結(jié)果，經(jīng)過(guò)查閱設(shè)計(jì)手冊(cè)，選用規(guī)格相近的PV2R34雙聯(lián)葉片泵，以普通液壓油為工作介質(zhì)時(shí)的最高使用壓力為14MP，前泵（大泵）的排量為237ml/r，后泵（小泵）的排量為116ml/r,轉(zhuǎn)速范圍為600－1800r/min.若選用轉(zhuǎn)速為1490r/min的驅(qū)動(dòng)電機(jī)，則大泵的最大流量：q2=V*n=2371031490=,小泵的流量:q1=Vn=1161031490=2. 電動(dòng)機(jī)的確定：注塑機(jī)在整個(gè)工作循環(huán)中系統(tǒng)的壓力、流量和所需功率變化；為滿足整個(gè)工作循環(huán)的最大功率階段來(lái)確定電動(dòng)機(jī)功率。由前面的工況計(jì)算可知，快速合模、鎖模工況系統(tǒng)的壓力和流量均較大，大小泵同時(shí)工作，小泵供油除保證鎖模壓力外，還通過(guò)順序閥將壓力油供給注射缸，大小泵供油匯合驅(qū)動(dòng)注射缸前進(jìn)。由前面的計(jì)算可知，小泵的供油壓力為 Pp1=,考慮到大泵與注射缸之間的元件及管路損失，大泵的供油壓力應(yīng)為 Pp2=+=,取泵的總效率 ＝，則泵的總驅(qū)動(dòng)功率為：P===由注塑機(jī)的工藝要求其注射時(shí)間較短，一般為3s左右，而電動(dòng)機(jī)一般允許短時(shí)間超載25%，所以電動(dòng)機(jī)還可以降低一些。即: P== KW 驗(yàn)算其他工況時(shí)，液壓泵的驅(qū)動(dòng)功率均小于或接近于此值，由手冊(cè)、查表知，選用規(guī)格相近的Y220M4三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率范圍（～100）KW，額定轉(zhuǎn)速為1490r/min。3. 液壓馬達(dá)的選擇 根據(jù)前面計(jì)算可知。m，選用規(guī)格相近的1JMD63徑向柱塞液壓馬達(dá)。額定壓力為16MPa。額定轉(zhuǎn)速是125r/min，額定輸出轉(zhuǎn)矩是1779Nm4. 液壓閥的選擇 根據(jù)本系統(tǒng)工作壓力（在7MPa左右）及通過(guò)閥的流量，所選液壓閥及其他液壓附件的規(guī)格型號(hào)見下表：座號(hào)名稱通過(guò)流量/Lmin1額定流量/Lmin1額定壓力/MPa型號(hào)規(guī)格1三位四通電液換向閥3702134DYMF50HT2三位四通電液換向閥12002134DYMF80HT3三位四通電磁換向閥18221434DOYB8C4三位四通電液換向閥12002134DYM3PF80HT5二位四通電磁換向閥1802124DG5S160Z6二位四通電磁換向閥10221424DOB8C7溢流閥25035YFF328溢流閥50035YFF509溢流閥50035YFF5010單向閥175S25PK11液控單向閥120021DFYF80H212單向閥1830S10A13單向閥 40021DIFFH314節(jié)流閥182514LFL10C15調(diào)速閥8010614QFB20C16調(diào)速閥20016021QFB32C17單向順序閥18072XD2FB2F18單向順序閥40021XD2FF50H19二位四通行程換向閥183021XD2FF50F5. 輔助式液壓元件的選擇 管道的選擇 各元件間的連接管道的規(guī)格按接口處的尺寸決定，液壓泵進(jìn)出管道則按輸入、排出的最大流量計(jì)算。（1）大泵吸油管的內(nèi)徑計(jì)算： 油管內(nèi)徑：d吸1=2，已知大泵的流量為L(zhǎng)/min，～，此處取=，那么，d1=2＝ 實(shí)際取內(nèi)徑為50mm的鋼管，其流速V==應(yīng)選取外徑為95mm。（2）小泵吸油管內(nèi)徑的計(jì)算：，=，則小泵吸油管的內(nèi)徑為： 2=應(yīng)選取內(nèi)徑為55mm，外徑為65mm的冷軋無(wú)縫鋼管。（3） 大泵壓油管的內(nèi)徑計(jì)算： 液壓系統(tǒng)壓油管所允許的油的流速為3～6m/s，此處取。則大泵壓油管的內(nèi)徑 ，應(yīng)選取內(nèi)徑為40mm，外徑為50mm的冷軋無(wú)縫鋼管。（4） 小泵壓油管的內(nèi)徑計(jì)算： ，應(yīng)選內(nèi)徑為32mm，外徑為42mm的冷軋無(wú)縫鋼管。（5）雙泵并聯(lián)，壓力油混合后油管內(nèi)徑的確定： 應(yīng)選取內(nèi)徑為50mm,外徑為60mm的冷軋無(wú)縫鋼管。以上鋼管的材料均可為15鋼或20鋼。油箱容量的確定： 又前述計(jì)算可知，取系數(shù)163。=5，可有公式計(jì)算出油箱的有效容積為： V=163。qp=5==。按GB287681規(guī)定，取最接近的標(biāo)準(zhǔn)值V=2700L。 本系統(tǒng)較為復(fù)雜，有多個(gè)液壓執(zhí)行元件動(dòng)作回路，其中環(huán)節(jié)較多，管路損失較大的要算注射缸動(dòng)作回路，故主要驗(yàn)算由泵到注射缸這段管路的損失。⑴沿程壓力損失沿程壓力損失，主要是注射缸快速注射時(shí)進(jìn)油管路的壓力損失。此管路長(zhǎng) 5m，；選用20號(hào)機(jī)械系統(tǒng)損耗油，正常運(yùn)轉(zhuǎn)后油的運(yùn)動(dòng)粘度ν＝27mm2/s，油的密度ρ＝918kg/m3。油在管路中的實(shí)際流速為 油在管路中呈紊流流動(dòng)狀態(tài)，其沿程阻力系數(shù)為： 求得沿程壓力損失為： ⑵局部壓力損失 局部壓力損失包括通過(guò)管路中折管和管接頭等處的管路局部壓力損失Δp2，以及通過(guò)控制閥的局部壓力損失Δp3。其中管路局部壓力損失相對(duì)來(lái)說(shuō)小得多，故主要計(jì)算通過(guò)控制閥的局部壓力損失。 參看圖2，從小泵出口到注射缸進(jìn)油口，要經(jīng)過(guò)順序閥17，電液換向閥2及單向順序閥18。 單向順序伺17的額定流量為50L/min。電液換向閥2的額定流量為190L/min， MPa。單向順序閥18的額定流量為150L/min， MPa。通過(guò)各閥的局部壓力損失之和為 從大泵出油口到注射缸進(jìn)油口要經(jīng)過(guò)單向閥13，電液換向閥2和單向順序閥18。單向閥13的額定流量為250L/min， MPa。通過(guò)各閥的局部壓力損失之和為： 由以上計(jì)算結(jié)果可求得快速注射時(shí)，小泵到注射缸之間總的壓力損失為 ∑p1＝(＋)MPa＝ 大泵到注射缸之間總的壓力損失為 ∑p 2＝(＋)MPa＝由計(jì)算結(jié)果看，大小泵的實(shí)際出口壓力距泵的額定壓力還有一定的壓力裕度，所選泵是適合的。 另外要說(shuō)明的一點(diǎn)是：在整個(gè)注射過(guò)程中，注射壓力是不斷變化的，注射缸的進(jìn)口壓力也隨之由小到大變化，當(dāng)注射壓力達(dá)到最大時(shí)，注射缸活塞的運(yùn)動(dòng)速度也將近似等于零，此時(shí)管路的壓力損失隨流量的減小而減少。泵的實(shí)際出口壓力要比以上計(jì)算值小一些。 綜合考慮各工況的需要，也就是溢流閥7的調(diào)定壓力。 ⑴計(jì)算發(fā)熱功率 液壓系統(tǒng)的功率損失全部轉(zhuǎn)化為熱量。 發(fā)熱功率計(jì)算如下 Phr＝Pr－Pc 對(duì)本系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，Pr是整個(gè)工作循環(huán)中雙泵的平均輸入功率。具體的pi、qi、ti值見表7。這樣，可算得雙泵平均輸入功率Pr＝12kW。系統(tǒng)總輸出功率求系統(tǒng)的輸出有效功率： 由前面給定參數(shù)及計(jì)算結(jié)果可知：合模缸的外載荷為90kN，；注射缸的外載荷為192kN，；預(yù)塑螺桿有效功率5kW，工作時(shí)間15s；開模時(shí)外載荷近同合模，行程也相同。注射機(jī)輸出有效功率主要是以上這些。 總的發(fā)熱功率為： Phr＝(－3)kW＝ ⑵計(jì)算散熱功率 前面初步求得油箱的有效容積為1m3，按V＝： abh＝1/＝ ，b、h分別為1m。求得油箱散熱面積為： At＝(a＋b)＋ ＝(l(＋1) ＋)m2 ＝ 油箱的散熱功率為： Phc＝K1AtΔT式中 K1——油箱散熱系數(shù)，查表5—1，K1取16W/(m2℃)； ΔT——油溫與環(huán)境溫度之差，取ΔT＝35℃。 Phc＝1635kW＝＜Phr＝由此可見，油箱的散熱遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足不了系統(tǒng)散熱的要求，管路散熱是極小的，需要另設(shè)冷卻器。 ⑶冷卻器所需冷卻面積的計(jì)算 冷卻面積為：