冶金熱工基礎(chǔ)推鋼式加熱爐課程設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-16 00:55 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 再熱器和低溫再熱器兩部分。高溫再熱器布置在對(duì)流過(guò)熱器的水平煙道中，低溫再熱器和旁路省煤器作并聯(lián)布置在尾部豎井中。在低溫再熱器進(jìn)口管道上設(shè)有事故噴水裝置，為緊急事故時(shí)作降溫用。 省煤器：省煤器由主省煤器、閣墻省煤器和旁路省煤器三部分組成。五、聯(lián)想近幾年我國(guó)軋制技術(shù)的發(fā)展 上世紀(jì)60年代以前，傳統(tǒng)生產(chǎn)鋼材方法是先將鋼水模鑄成大型鋼錠，經(jīng)加熱、軋制成坯，鋼坯經(jīng)冷卻、清整后再加熱，軋成用戶(hù)所需斷面的成品鋼材。近40多年來(lái)經(jīng)歷了三次飛躍式發(fā)展：一是將模鑄改為連鑄，取消開(kāi)坯機(jī)；二是由一般連鑄改為近終形連鑄，減少加熱、軋制次數(shù)；無(wú)頭軋制技術(shù)是鋼鐵加工流程的第三次飛躍，即鋼材生產(chǎn)不再是單塊的、間隙性的，而是連續(xù)進(jìn)行軋制，然后根據(jù)用戶(hù)需求剪切成所需長(zhǎng)度或卷重。無(wú)頭軋制的好處是： ，生產(chǎn)率有較大提高； ，使鋼材斷面形狀波動(dòng)減少，鋼材質(zhì)量改善，這點(diǎn)對(duì)熱軋扁平材生產(chǎn)特別重要； ，根據(jù)交貨狀態(tài)要求剪切，成品率顯著提高； ，對(duì)熱軋帶鋼來(lái)說(shuō)，有利于生產(chǎn)薄規(guī)格帶鋼； ，鋼品嚙入次數(shù)減少，減小對(duì)軋輥沖擊，有利于提高軋輥壽命。 在施行無(wú)頭軋制技術(shù)中分扁平材和長(zhǎng)材兩類(lèi)，其中又有無(wú)頭軋制和半無(wú)頭軋制的區(qū)別；就技術(shù)類(lèi)型來(lái)說(shuō)分為焊接型和鑄軋型兩種。 近年來(lái)，軋制技術(shù)學(xué)科所取得的新進(jìn)展也在社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展中取得了巨大成就。例如：先進(jìn)的軋制技術(shù)過(guò)程為經(jīng)濟(jì)建設(shè)提供性能優(yōu)良的材料；為社會(huì)提供與環(huán)境友好、易于循環(huán)使用的ECO材料；其本身在向著節(jié)省能源和資源方向發(fā)展（如上所述的無(wú)頭軋制等）。[第二部分] 推鋼式加熱爐的相關(guān)計(jì)算一、爐膛內(nèi)輻射計(jì)算燃燒產(chǎn)物溫度（） 爐子熱制度的確定，是進(jìn)行物料加熱計(jì)算的前提，也是爐子投產(chǎn)后熱工操作制度的依據(jù)。采用二段加熱制度，燃燒產(chǎn)物溫度：高溫段1300,預(yù)熱段溫度1000，上升到1300。 故每段溫度為： Ⅰ區(qū)——非加熱區(qū)，燃燒產(chǎn)物溫度由1000上升到1100 Ⅱ區(qū)——第一加熱區(qū)，燃燒產(chǎn)物溫度由1100上升到1300 Ⅲ區(qū)——第二加熱區(qū)，燃燒產(chǎn)物溫度為1300 Ⅳ區(qū)——單層爐底單面加熱區(qū)，燃燒產(chǎn)物溫度為1210爐膛寬度的計(jì)算B（cm） 其中幾區(qū)的寬度B均相等，且B—爐膛寬度L—加熱坯料長(zhǎng)度n—爐內(nèi)坯料排數(shù)a—扁鋼同爐壁間間隙取n = 1時(shí)，a = 故BⅠ = BⅡ = BⅢ = BⅣ = = 1＋（１＋１）=爐膛平均高度計(jì)算（經(jīng)驗(yàn)值）H（cm ）比值（%）尺寸（m）222827322426取Ⅰ區(qū) Ⅱ區(qū) Ⅲ區(qū) Ⅳ區(qū) 爐襯對(duì)金屬輻射的角度系數(shù)（每米長(zhǎng)度上）其中L表示被加熱鋼坯長(zhǎng)度燃燒產(chǎn)物的最終容積計(jì)算（m3）（每米長(zhǎng)度） 限定燃燒產(chǎn)物容積的表面積（m2）（每米長(zhǎng)度）F=2(B+H)FⅠ=2(B+HⅠ)=2(+)=FⅡ=2(B+HⅡ)=2(+)=FⅢ=2(B+HⅢ)=2(+)=FⅣ=2(B+HⅣ)=2(+)=平均射線(xiàn)長(zhǎng)度（m）S=V/FSⅠ=VⅠ/FⅠ=SⅡ=VⅡ/FⅡ=SⅢ=VⅢ/FⅢ=SⅣ=VⅣ/FⅣ=燃燒產(chǎn)物中空氣過(guò)剩系數(shù)（把吸入空氣考慮進(jìn)去后選用） 修正系數(shù) 燃燒產(chǎn)物層換算厚度（m）由公式：σ=Sβ σⅠ=SⅠβⅠ==σⅡ=SⅡβⅡ==σⅢ=SⅢβⅢ==σⅣ=SⅣβⅣ==1燃燒產(chǎn)物的黑度查圖可得各區(qū)段黑度分別為 序號(hào)名稱(chēng)測(cè)量單位符號(hào)計(jì)算段ⅠⅡⅢⅣ1燃燒產(chǎn)物溫度初始Tr , Haq1000110013001250最終Tr , Hcm1100130013001250平均tr10501200130012502爐膛寬度（m）B3爐膛平均高度H4爐襯對(duì)金屬輻射的角度系數(shù)5燃燒產(chǎn)物的最終容積（m3）V6限定燃燒產(chǎn)物容積的表面積（m3）F7平均射線(xiàn)長(zhǎng)度（m）S8燃燒產(chǎn)物中空氣過(guò)剩系數(shù)α9修正系數(shù)β10燃燒產(chǎn)物層的換算厚度（m）σ11燃燒產(chǎn)物的黑度二、爐子的基本尺寸計(jì)算1. 爐子計(jì)算生產(chǎn)能力P=1125(t/h)2. 爐子裝載量GG=pt=pzS/=（1125）/=其中z為單位加熱時(shí)間（min/cm）；s 為被加熱金屬厚度(cm)；Ln=G/nSlk3=(1)=173 其中S為坯料厚度；l為坯料長(zhǎng)度；k3為爐底有效長(zhǎng)度內(nèi)的填充系數(shù)；為金屬的密度；；n=1。4. 爐子的臺(tái)數(shù)N=P/P1=1125/225=5（臺(tái)）5. 一臺(tái)爐子的有效爐底長(zhǎng)度（m）Ln1=Ln/N=173/5= (m)（m）LT=250S=250= (m)（m）Ln1max=LT—Le查圖可得Le=(由裝料琨道軸線(xiàn)到裝料口外緣的距離)，故 Ln1max=LT—Le=—=35(m)（m）Lr=Ln1+Lk查圖可得Lk=(m)(扁鋼極限位置與短部出料口之間的距離)故Lr=Ln1+Lk=+=36（m）Li=Lniti/tnLn（m）tn/tL0Ⅰ15%Ⅱ30%30%Ⅳ25%由公式得：B=nL+（n+1)a=101+(1+1)=(m)(m)可知HⅠ=(m) HⅡ=(m) HⅢ=(m) HⅣ=(m)12. 爐底有效面積(m2) Fa=K3Ln1L=10= (m2) Fp=LrB=36=[kg/(m2h)]Ha=1000P/Fa=1000225/= [kg/（m2h）]Hp=1000P1/FF=1000225/= 三、爐子的基本尺寸計(jì)算值如下序號(hào)名稱(chēng)（測(cè)量單位）符號(hào)計(jì)算段ⅠⅡⅢⅣ1爐子區(qū)長(zhǎng)度（m）L2爐子區(qū)段平均高度（m）H序號(hào)名稱(chēng)（測(cè)量單位）符號(hào)計(jì)算值1爐子計(jì)算生產(chǎn)能力（t/h）P11252爐子裝載量（t）G3有效爐底長(zhǎng)度（m）Ln1734爐子臺(tái)數(shù)N55一臺(tái)爐子有效長(zhǎng)度（m）Ln16推進(jìn)最大長(zhǎng)度（m）LT7一臺(tái)爐子最大有效長(zhǎng)度（m）Ln1max358爐底砌筑長(zhǎng)度（m）Lr369一臺(tái)爐子的計(jì)算生產(chǎn)能力（t/h）P122510爐膛寬度（m）B11爐底有效面積（m2）Fa12爐底砌筑面積（m2）Fp13爐底有效強(qiáng)度[kg/(m2h)]Ha14按砌筑面積爐底強(qiáng)度[kg/(m2h)]Hp三、金屬加熱計(jì)算1. 金屬加熱計(jì)算 Ⅰ、Ⅱ、區(qū)是在溫度線(xiàn)性上升的介質(zhì)中雙面加熱 Ⅰ、區(qū)初始溫度均勻分布 Ⅱ、區(qū)初始溫度拋物線(xiàn)分布 Ⅲ、Ⅳ、區(qū)是在恒溫介質(zhì)中初始溫度拋物線(xiàn)分布 Ⅲ、 雙面加熱 Ⅳ、區(qū)單面加熱2. 加熱時(shí)間(1)總加熱時(shí)間的計(jì)算 t=zS/ z為單位加熱時(shí)間，據(jù)附表1選擇（min/cm）。S為被加熱金屬的厚度（m） 故 t=(h)(2)
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