【文章內(nèi)容簡介】 10 橫向底層D值計算 表311 橫向2~6層D值計算構(gòu)件D值數(shù)量∑DA軸柱1351210135120B軸柱1775610177560C軸柱1775610177560D軸柱1351210135120∑D=625360kN/m構(gòu)件D值數(shù)量∑DA軸柱1938210193820B軸柱2221510222150C軸柱2221510222150D軸柱1938210193820∑D=831940kN/m 2．結(jié)構(gòu)基本自振周期計算結(jié)構(gòu)基本自振周期有多種計算方法，這里分別用能量法和經(jīng)驗公式法計算。用能量法計算結(jié)構(gòu)的基本自振周期： 計算公式為： T1=2πψT (312)見下表：表312 能量法計算結(jié)構(gòu)基本周期列表層次Gi(kN)∑Gi (kN)∑D(kN/m)△ui(m)ui(m)GiuiGiui2683194058319404831940383194028319401625360∑ 將數(shù)字代入上述計算公式得:T1=2=3．用經(jīng)驗公式計算結(jié)構(gòu)基本自振周期：T1=+=+= (313)本次計算取T1=三、多遇水平地震作用計算該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場地土為Ⅱ類，設計地震分組為第一組，查表得：αmax= Tg=Geq===由于Tg＜T1＜5Tg， 故α1=( Tg/ T1)rη2αmax 縱向地震影響系數(shù)：α1=()=T1=＞ Tg= 需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用系數(shù)：= T1+=+=如圖25所示，對于多頂點體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標準值：===附加頂部集中力：====(1) (314)==質(zhì)點i的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程見下表：表313 、和△的計算層Gi(kN)Hi(m)GiHi∑GiHiFi(kN)Vi(kN)∑D△ui(m)683194058319404831940383194028319401625360樓層最大位移與樓層層高之比：△ ui/h=＜1/550 滿足位移要求。四、剛重比和剪重比驗算為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全，需要分別進行結(jié)構(gòu)剛重比和剪重比驗算，各層的剛重比和剪重比見下表314。表314 各層剛重比和剪重比層次 (m)(kN/m) (kN)(kN)(kN)683194027454025831940274540248319402745402383194027454022831940274540216253603376944注：一欄中，分子為第j層的重力荷載代表值，分母為第j層的重力荷載設計值，剛重比計算用重力荷載設計值，剪重比計算用重力荷載代表值。由上表可見，各層的剛重比均大于20，不必考慮重力二階效應；；滿足剪重比的要求。圖34 樓層水平地震作用標準值五、框架地震內(nèi)力計算框架柱剪力和柱端彎矩計算采用D值法，計算過程和結(jié)果見下表，其中反彎點相對高度y值在前面風荷載表中求得；框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按D值法的計算結(jié)果如下表31316。表315 橫向水平地震荷載作用下A、D軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層號Vi(kN)∑D/∑DVim(kN)Y(m)Mc上(kNm)Mc下(kNm)Mb總(kNm)683194019382583194019382483194019382383194019382283194019382162536013512表316 橫向水平地震荷載作用下B、C軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算層號Vi(kN)∑D/∑DVimyMc上(kNm)Mc下(kNm)Mb左(kNm)Mb右(kNm)683194022215583194022215483194022215383194022215283194022215162536017756表317 橫向水平地震荷載作用下的柱軸力與梁端剪力計算層次梁端剪力/kN柱軸力/kNAB跨(VbAB)BC跨(VbBC)CD跨(VbCD)A軸(NCA)B軸C軸D軸(NCD)VbAB VbBCNCBVbBCVbCDNCC654321橫向水平地震荷載作用下彎矩，剪力和軸力圖如圖3337所示。圖35 橫向水平地震作用下M圖（kNm）圖36　橫向水平地震作用下V圖（kN）圖37橫向水平地震作用下N圖（kN）第五節(jié)　重力荷載代表值作用下的計算 由于：對于恒荷載標準值：頂層邊跨 頂層中跨 中間層邊跨 中間層中跨 頂層邊節(jié)點集中荷載為： G6A= kN頂層中節(jié)點集中荷載為： G6B= kN中間層邊節(jié)點集中荷載為： GA= kN中間層中節(jié)點集中荷載 GB= kN對于活荷載標準值：頂層邊跨 P39。6AB=6=頂層中跨 P39。6BC=65/8=中間層邊跨 P39。AB=6=中間層中跨 P39。BC=65/8=30kN/m頂層邊節(jié)點集中荷載： P6A =66=中間層邊節(jié)點集中荷載： PA =66= kN1．作用于屋面處均布重力荷載代表值計算= =+65/8==+6=2．作用于樓面處均布荷載代表值計算= =+865/8==+86=3．由均布荷載代表值在屋面處引起固端彎矩=72/12=m =m=72/12=m =m=72/12=m =m4．由均布荷載代表值在樓面處引起固端彎矩:=72/12=m =m=72/12=m =m=72/12=m =m 一、用彎矩分配法求解重力荷載代表值下的彎矩，首先將各節(jié)點的分配系數(shù)填在相應的方框內(nèi)，將梁的固段彎矩填寫在框架的和梁相應的位置，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配，假定遠端固定進行傳遞：右（左）梁分配彎矩向左（右）梁傳遞；上（下）柱分配彎矩向下（上）傳遞，傳遞系數(shù)均為1/2，第一次分配彎矩傳遞后，在進行第二次彎矩分配，然后不再傳遞，重力荷載代表值作用下M的分配計算圖如下：(本次所進行的重力荷載代表值下的彎矩圖為設計值)。圖38　重力荷載代表值作用下M圖圖39 重力荷載代表值作用下彎矩二次分配圖（設計值）由于本結(jié)構(gòu)為對稱結(jié)構(gòu)，只畫出一半的分配值。其中：M=M邊Vb/2，V邊=Vqb/2M邊：支座邊緣截面的彎矩標準值V邊：支座邊緣截面的剪力標準值M：梁柱中線交點處的彎矩標準值q：梁單位長度的均布荷載標準值b：梁端支座寬度（柱截面高度）V：與M相應的梁，柱中中線交點處的剪力標準值梁和柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載，荷載計算按標準值計算，梁、柱重力荷載標準值計算見下表所示：表318 梁柱重力荷載標準值層次構(gòu)件b/mh/mrkN/mΒgkN/m li/mnGi/kN∑Gi/kN1橫梁2530縱梁2536柱25402~6橫梁2530縱梁2536柱2540表319 重力荷載代表值下AB跨梁端剪力計算層號q(kN/m)l(m)ql/2(kN)∑M/l (kN)VA=ql/2∑M/l(kN)VB=ql/2+∑M/l(kN)675747372717表320 重力荷載代表值下BC跨梁端剪力計算層號Q(kN/m)l(m)ql/2(kN)∑M/l(kN)VB=ql/2∑M/l (kN)VC=ql/2+∑M/l(kN)670570470370270170表321 重力荷載代表值下邊柱軸向力計算層號截面橫梁傳剪力縱墻重縱梁重縱梁上板恒載縱梁上板活載柱重△N (kN)柱軸力(kN)6柱頂柱底5柱頂柱底4柱頂柱底3柱頂柱底2柱頂柱底1柱頂柱底表322 重力荷載代表值下中柱軸向力計算層號截面左橫梁傳剪力右橫梁傳剪力縱梁重縱梁上板恒載縱梁上板活載柱重△N (kN)柱軸力(kN)6柱頂柱底5柱頂柱底904柱頂柱底903柱頂柱底902柱頂柱底901柱頂柱底90第四章 內(nèi)力組合第一節(jié)　支座邊緣處的內(nèi)力值的計算 各種荷載（風荷載、水平地震荷載作用、重力荷載代表值作用）情況下的框架內(nèi)力求得后，要根據(jù)最不利內(nèi)力又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅，適