【文章內容簡介】 程是基于該段物料衡算得出的：式中——由n+1層上升蒸汽中的酒精的摩爾分率； ——由n層下降的回流液中的酒精的摩爾分率； ——成品酒精的摩爾分率； R——回流比。酒精蒸餾為分離水為重組分的物料?？蓪⒓訜嵴羝苯油ㄈ刖s塔塔釜加熱，采用直接蒸汽加熱，對精餾段方程不影響，提餾段的操作線與間接蒸汽加熱精餾過程略有差異。提餾段的操作方程：式中 V0—— 加熱蒸汽量； W—— 廢液量； ——廢液中酒精的摩爾濃度； 其他同上q線方程或進料方程，加料熱狀態(tài)一定時，q線方程式為一直線）： 飽和蒸汽進料時， q=0，q線方程為回流比R=，故精餾段操作方程：當時，代入上式得，即在對角線上以a（,）點表示。%根據物料衡算結果，提餾段操作方程為：%根據平衡線，精餾段操作線和提餾段操作線，采用圖解法求出塔板數。如圖5可知，理論塔板數數為12個實際板數（個） 塔板設計計算 塔板類型：選用F1型重浮閥塔浮閥板兼有泡罩板和篩板的優(yōu)點，而且操作彈性大，操作靈活，板間壓降小，液面落差小，浮閥的運動具有去污作用，不易積垢堵塞，操作周期長，結構簡單，容易安裝，操作費用少，其制作費用僅為泡罩板的60%—80%；又由于F1型浮閥塔結構簡單，制造方便，節(jié)省材料，性能良好；另輕閥壓降雖小但操作穩(wěn)定性差，低氣速是易漏液。綜上所述，故選用F1型重浮閥塔 浮閥塔板間距的選擇與塔徑的估算 （絕對），其酒精度為95%（質量分數）=%（摩爾分數），則該酒精蒸汽的體積流量為： m3/s精餾段液相流量：kg/h，%（摩爾分數），,其密度為793 kg/m3。則液相體積流量為： m3/s動能因素：從圖5中差的負荷系數，酒精表面張力N/cm2代入式得：最大允許空塔速度 m/s取空塔速度為 m/s塔徑：m即取塔徑 m根據浮閥塔板間距參考值，選用板間距 mm=精餾塔塔高m ， 動能參數圖5 史密斯關聯圖 under different kinetic parameters of the separation space and the relationship between load factor 粗餾塔設計計算 粗餾塔塔板數計算 xWyq0xDxF 圖6 粗餾塔塔板數圖解法 Crude distillation plate number graphical solution粗餾塔同精餾塔一樣采用直接蒸汽加熱，故根據物料衡算結果，其操作方程為：%飽和蒸汽進料，q=0，q線方程為粗餾塔求解塔板數稍有不同，按圖6所示求解塔板數，由下圖7可知，理論塔板數為4個則實際塔板數（個） 塔板設計計算 塔板選型：同上精餾塔的選型。 原料液流量較大，塔徑選為為m根據浮閥塔板間距參考值，塔板間距為600mm=塔高： m，5. 車間設備工藝布置設計 生產車間工藝布置設計 車間工藝布置的原則間設備布置是酒精精餾車間工藝設計的一個重要環(huán)節(jié)，所以設備布置時要考慮以下原則：（1）依據生產工藝流程和設備選型，盡可能保證工藝流程順暢，保證水平方向和垂直方向的連續(xù)性，縮短工藝管路。（2）滿足設備安裝、檢修、傳動設備所需要車安全防護距離等對設備布置的要求。（3）滿足建筑、結構對設備布置的要求，對于大型、較重設備和運轉時產生較大震動的設備，盡可能布置在車間底層。設備布置時應考慮柱網、主要高度等以免與大設備發(fā)生碰撞。（4）保證工人操作設備所需要的安全距離，如設備之間凈距離和設備與墻之間的距離等，要滿足操作要求。（5）留有必要的運輸通道、消防通道以及出入口。（6）應注意車間的通風、采光、降溫、采暖等設施的安排設計結果一覽表表1 精餾塔設計結果參數一覽表 Table 1 Distillation tower design parameters of the result list項目 指標 項目 指標 塔徑（m） 浮閥數（個） 448 塔板數（個） 24 板間距（m） 空塔速度（m/s） 中心距（等邊三角形排列）（m） 塔高（m） 塔板上的液層深度（m） 表2 粗餾塔設計結果參數一覽表 Table 2 Crude Distillation tower design parameters of the result list項目 指標 項目 指標 塔徑（m） 浮閥數（個） 148 塔板數（個） 8 板間距（m） 空塔速度（m/s） 中心距（等邊三角形排列）（m） 塔高（m） 塔板上的液層深度（m） 設備一覽表通過設備的工藝計算，可以列出所用的設備，如表3表3 年產6000噸后醫(yī)用酒精精餾車間設備一覽表Table 3 The distillation plant of medical alcohol equipment list位號設備名稱臺數 型號材質B501往復泵1