【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 、彎曲且不規(guī)則的細(xì)長(zhǎng)帶，缺陷內(nèi)部及周?chē)３Ｓ蟹墙饘賷A雜和氣孔。在縱向截面上，顯示為不同顏色的非結(jié)晶構(gòu)造的條紋。，嚴(yán)重時(shí)呈層狀。 白點(diǎn)在鋼材的橫截面上，浸蝕后可見(jiàn)到直的、彎曲的或鋸齒形的細(xì)長(zhǎng)裂紋，位置多在1/3~1/2半徑（或壁厚）處，也有的處于中心位置。白點(diǎn)的位置與鋼材及鍛件的冷卻條件有關(guān)，冷卻越快白點(diǎn)越接近表面，冷卻緩慢則白點(diǎn)趨向中心。冷卻快形成的白點(diǎn)數(shù)量多長(zhǎng)度短，冷卻慢形成的白點(diǎn)數(shù)量少長(zhǎng)度較長(zhǎng)。在縱向斷口上，白點(diǎn)多顯示為圓形或橢圓形的銀白色斑點(diǎn)，直徑從零點(diǎn)幾毫米至十幾毫米乃至幾十毫米。 裂紋（1）軸心晶間裂紋。軸心晶間裂紋是鋼錠凝固結(jié)晶時(shí)產(chǎn)生的熱裂紋，在熱軋和鍛壓時(shí)未能焊合而遺留在成材中，在鋼材橫截面的中心區(qū)域，浸蝕后顯示為蜘蛛網(wǎng)狀裂紋。（2）發(fā)紋。發(fā)紋是鋼中夾雜和氣孔等缺陷在加工時(shí)延伸而形成的，它表現(xiàn)為沿鋼材的加工方向的類(lèi)似頭發(fā)絲粗細(xì)的裂紋。 .磷、硫元素偏析的檢驗(yàn)正常情況下，鋼中都含有微量的硫和磷，其分布也是不均勻的。但若硫化物和磷化物偏析嚴(yán)重，會(huì)引起鋼的熱脆性和冷脆性。采用印痕法檢驗(yàn)磷化物和硫化物的分布狀況。驗(yàn)收結(jié)論：符合標(biāo)準(zhǔn)收貨，不符合，退貨 預(yù)備熱處理 選用工藝選用工藝為正火，正火是將鋼加熱到Ac3或ACcm以上30~50℃并保溫一定時(shí)間，然后出爐在空氣中冷卻的熱處理工藝。與完全退火相比，二者的加熱溫度及保溫時(shí)間相同，但正火冷卻速度較快，轉(zhuǎn)變溫度較低，發(fā)生偽共析轉(zhuǎn)變。 正火的目的1．低碳鋼正火的目的之一是為了提高切削性能。但是對(duì)有些含碳量低于0．20％的鋼，即使按通常正火溫度正火后，自由鐵索體量仍過(guò)多，硬度過(guò)低，切削性能仍較差．為了適當(dāng)提高硬度，應(yīng)提高加熱溫度(可比Ac3高100℃)，以增大過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，而且應(yīng)該增大冷卻速度，以獲得較細(xì)的珠光體和分散度較大的鐵素體。2．中碳鋼的正火應(yīng)該根據(jù)鋼的成分及工件尺寸來(lái)確定冷卻方式。含碳量較高，含有合金元素，可采用較緩慢冷卻速度，如在靜止空氣中或成堆堆放冷卻，反之則采用較快冷卻速度。3． 過(guò)共析鋼正火，一般是為了消除網(wǎng)狀碳化物，故加熱時(shí)必須保證碳化物全部溶入奧氏體中。為了抑制自由碳化物的析出，使其獲得偽共析組織，必須采用較大冷卻速度，如鼓風(fēng)冷卻、噴霧冷卻，甚至油冷或水冷至Ar1點(diǎn)以下的溫度取出空冷。4． 雙重正火。有些鍛件的過(guò)熱組織或鑄件粗大鑄造組織，一次正火不能達(dá)到細(xì)化組織的目的，為此采用二次正火，始可獲得良好結(jié)果．第一次正火在高于Ac3點(diǎn)以上150—200℃的溫度加熱，以擴(kuò)散辦法消除粗大組織，使成分均勻；第二次正火以普通條件進(jìn)行，其目的是細(xì)化組織．我們選擇的是一次正火熱處理，在上述的目的中，我們的目的是消除原料中的殘余的應(yīng)力以及消除網(wǎng)狀碳化物。 正火作用正火冷卻速度較退火快些，所得到的組織較細(xì)，對(duì)于亞共析鋼主要是細(xì)化晶粒，均勻組織，提高機(jī)械性能；對(duì)于力學(xué)性能要求不高的普通結(jié)構(gòu)零件，正火可作為最終熱處理；對(duì)于低中碳結(jié)構(gòu)鋼，主要是提高硬度，改善切削加工性能，高碳鋼則應(yīng)采用退火；對(duì)于過(guò)共析鋼，有利于球化退火，為淬火作組織準(zhǔn)備。 正火工藝規(guī)范示意圖： 淬火加中溫回火將工件加熱保溫后，在水、油或其它無(wú)機(jī)鹽、有機(jī)水溶液等淬冷介質(zhì)中快速冷卻。淬火后鋼件變硬，但同時(shí)變脆。為了降低鋼件的脆性，將淬火后的鋼件在高于室溫而低于710℃的某一適當(dāng)溫度進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間的保溫，再進(jìn)行冷卻，這種工藝稱(chēng)為回火。 淬火加熱方式及加熱溫度的確定原則淬火一般是最終熱處理工序。因此，應(yīng)采用保護(hù)氣氛加熱或鹽爐加熱。只有一些毛坯或棒料的調(diào)質(zhì)處理(淬火、高溫回火)可以在普通空氣介質(zhì)中加熱。因?yàn)檎{(diào)質(zhì)處理后尚須機(jī)械切削加工，可以除去表面氧化、脫碳等加熱缺陷。但是隨著少、無(wú)切削加工的發(fā)展、調(diào)質(zhì)處理后僅是一些切削加工量很小的精加工，因而也要求無(wú)氧化，脫碳加熱。 淬火加熱一般是熱爐裝料。但對(duì)工件尺寸較大，幾何形狀復(fù)雜的高合金鋼制工件，應(yīng)該根據(jù)生產(chǎn)批量的大小，采用預(yù)熱爐(周期作業(yè))預(yù)熱，或分區(qū)(連續(xù)爐)加熱等方式進(jìn)行加熱。1：淬火加熱溫度： 淬火加熱溫度，主要根據(jù)鋼的相變點(diǎn)來(lái)確定。對(duì)亞共析鋼，一般選用淬火加熱溫度為Ac3+（30—50℃)，過(guò)共析鋼則為Ac1+(30—50℃)。之所以這樣確定，因?yàn)閷?duì)亞共析鋼來(lái)說(shuō)，若加熱溫度低于Ac3，則加熱狀態(tài)為奧氏體與鐵素體二相組成，淬火冷卻后鐵素體保存下來(lái)，使得零件淬火后硬度不均勻，強(qiáng)度和硬度降低。比Ac3點(diǎn)高30—50℃的目的是為了使工件心部在規(guī)定加熱時(shí)間內(nèi)保證達(dá)到Ac3點(diǎn)以上的溫度，鐵素體能完全溶解于奧氏體中，奧氏體成分比較均勻，而奧氏體晶粒又不致于粗大。對(duì)過(guò)共析鋼來(lái)說(shuō)，淬火加熱溫度在Ac1～Ac3之間時(shí)，加熱狀態(tài)為細(xì)小奧氏體晶粒和未溶解碳化物，淬火后得到隱晶馬氏體和均勻分布的球狀碳物。這種組織不僅有高的強(qiáng)度和硬度、高的耐磨性，而且也有較好的韌性。如果淬火加熱溫度過(guò)高，碳化物溶解，奧氏體晶粒長(zhǎng)大，淬火后得到片狀馬氏體(孿晶馬氐體)，其顯微裂紋增加，脆性增大，淬火開(kāi)裂傾向也增大。由于碳化物的溶解，奧氏體中含碳量增加，淬火后殘余奧氏體量增多，鋼的硬度和耐磨性降低。高于Ac1點(diǎn)30—50℃的目的和亞共析鋼類(lèi)似，是為了保證工件內(nèi)各部分溫度均高于Ac1。2：注意：確定淬火加熱溫度時(shí)，尚應(yīng)考慮工件的形狀、尺寸、原始組織、加熱速度、冷卻介質(zhì)和冷卻方式等因素。 在工件尺寸大、加熱速度快的情況下，淬火溫度可選得高一些。因?yàn)楣ぜ?，傳熱慢，容易加熱不足，使淬火后得不到全部馬氏體或淬硬層減薄。加熱速度快，工件溫差大，也容易出現(xiàn)加熱不足。另外，加熱速度快，起始晶粒細(xì)，也允許采用較高加熱溫度。在這種情況下，淬火溫度可取Ac3+(50—80℃)，對(duì)細(xì)晶粒鋼有時(shí)取Ac3+100℃。對(duì)于形狀較復(fù)雜，容易變形開(kāi)裂的工件，加熱速度較慢，淬火溫度取下限?？紤]原始組織時(shí)，如先共析鐵素體比較大，或珠光體片間距較大，為了加速奧氏體均勻化過(guò)程，淬火溫度取得高一些。對(duì)過(guò)共析鋼為了加速合金碳化物的溶解，以及合金元素的均勻化，也應(yīng)采取較高的淬火溫度。例如高速鋼的Ac1點(diǎn)為820—840℃，淬火加熱溫度高達(dá)1280℃。 考慮選用淬火介質(zhì)和冷卻方式時(shí)，在選用冷卻速度較低的淬火介質(zhì)和淬火方法的情況下，為了增加過(guò)冷奧氏體的穩(wěn)定性，防止由于冷卻速度較低而使工件在淬火時(shí)發(fā)生珠光體型轉(zhuǎn)變，常取稍高的淬火加熱溫度。二、淬火加熱時(shí)間的確定原則淬火加熱時(shí)間應(yīng)包括工件整個(gè)截面加熱到預(yù)定淬火溫度，并使之在該溫度下完成組織轉(zhuǎn)變、碳化物溶解和奧氏體成分均勻化所需的時(shí)間。因此，淬火加熱時(shí)間包括升溫和保溫兩段時(shí)間。在實(shí)際生產(chǎn)中，只有大型工件或裝爐量很多情況下，才把升溫時(shí)間和保溫時(shí)間分別進(jìn)行考慮。一般情況下把升溫和保溫兩段時(shí)間通稱(chēng)為淬火加熱時(shí)間。當(dāng)把升溫時(shí)間和保溫時(shí)間分別考慮時(shí)，由于淬火溫度高于相變溫度，所以升溫時(shí)間包括相變重結(jié)晶時(shí)間。保溫時(shí)間實(shí)際上只要考慮碳化物溶解和奧氏體成分均勻化所需時(shí)間即可。在具體生產(chǎn)條件下，淬火加熱時(shí)間常用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，通過(guò)試驗(yàn)最終確定。常用經(jīng)驗(yàn)公式是 式中——加熱時(shí)間，(min)； a——加熱系數(shù)，(min／mm)； K——裝爐修正系數(shù)； D——零件有效厚度(mm)。加熱系數(shù)口表示工件單位厚度需要的加熱時(shí)間，其大小與工件尺寸、加熱介質(zhì)和鋼的化學(xué)成分有關(guān)。裝爐量修正系數(shù)X是考慮裝爐的多少而確定的。裝爐量大時(shí)，K值也應(yīng)取得較大，一般由實(shí)驗(yàn)確定；工件有效厚度D的計(jì)算，可按下述原則確定：圓柱體取直徑，正方形截面取邊長(zhǎng)，長(zhǎng)方形截面取短邊長(zhǎng)，板件取板厚，套筒類(lèi)工件取壁厚，圓錐體取離小頭2／3長(zhǎng)度處直徑，球體取球徑的0．6倍作為有效厚度D。三、淬火介質(zhì)及冷卻方式的選擇與確定淬火介質(zhì)的選擇，首先應(yīng)按工件所采用的材料及其淬透層深度的要求，根據(jù)該種材料的端淬曲線，通過(guò)一定的圖表來(lái)進(jìn)行選擇。其選擇方法已在本章淬透性一節(jié)講述。若僅從淬透層深度角度考慮，凡是淬火烈度大于按淬透層深度所要求的淬火烈度的淬火介質(zhì)都可采用。但是從淬火應(yīng)力變形開(kāi)裂的角度考慮，淬火介質(zhì)的淬火烈度愈低愈好。綜合這兩方面的要求，選擇淬火介質(zhì)的第一個(gè)原則應(yīng)是在滿(mǎn)足工件淬透層深度要求的前提下，