【文章內(nèi)容簡介】 吸入空氣而造成塞管，太多則反抽時會溢出并加大攪拌軸負(fù)荷。 （4）混凝土泵送宜連續(xù)作業(yè)，當(dāng)混凝土供應(yīng)不及時，需降低泵送速度，泵送暫時中斷時，攪拌不應(yīng)停止。當(dāng)葉片被卡死時，需反轉(zhuǎn)排隊，再正轉(zhuǎn)、反轉(zhuǎn)一定時間，待正轉(zhuǎn)順利后方可繼續(xù)泵送。 （5）泵送中途若停歇時間超過20min、管道又較長時，應(yīng)每隔5min開泵一次，泵送小量混凝土，管道較短時，可采用每隔5min正反轉(zhuǎn)2—3行程，使管內(nèi)混凝土蠕動，防止泌水離析，長時間停泵（超過45min）氣溫高、混凝土坍落度小時可能造成塞管，宜將混凝土從泵和輸送管中清除。 （6）泵送先遠(yuǎn)后近，在澆筑中逐漸拆管。 （7）在高溫季節(jié)泵送，宜用溫草袋覆蓋管道進(jìn)行降溫，以降低入模溫度。 （8）泵送管道的水平換算距離總和應(yīng)小于設(shè)備的最大泵送距離。 泵送結(jié)束清理工作： （1）泵送將結(jié)束時，應(yīng)估算混凝土管道內(nèi)和料斗內(nèi)儲存的混凝土量及澆搗現(xiàn)場所欠混凝土量（），以便決定拌制混凝土量。 （2）泵送完畢清理管道時，采用空氣壓縮機(jī)推動清洗球。先安好專用清洗水，再啟動空壓機(jī)，漸進(jìn)加壓。清洗過程中，應(yīng)隨時敲擊輸送管，了解混凝土是否接近排空。當(dāng)輸送管內(nèi)尚有10m左右混凝土?xí)r，應(yīng)將壓縮機(jī)緩慢減壓，防止出現(xiàn)大噴爆和傷人。 （3）泵送完畢，應(yīng)立即清洗混凝土泵、布料器和管道，管道拆卸后按不同規(guī)格分類堆放。 （三）砼的澆筑： 砼澆筑前的準(zhǔn)備： （1）組織施工班組進(jìn)行技術(shù)交底，班組必須熟悉圖紙，明確施工部位的各種技術(shù)因素要求（砼強(qiáng)度等級、抗?jié)B等級、初凝時間等）。 （2）組織班組對鋼筋、模板進(jìn)行交接檢，如果不具備砼施工條件則不能進(jìn)行砼施工。 （3）組織施工設(shè)備、工具用品等，確保良好。 （4）澆筑前應(yīng)對模板澆水濕潤，墻、柱模板的清掃口應(yīng)在清除雜物及積水后再封閉。 混凝土澆筑的一般要求： （1）混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過2m，如超過2m時必須采取措施。應(yīng)采用串筒、導(dǎo)管、溜槽或在模板側(cè)面開門子洞（生口）。 （2）澆筑混凝土?xí)r應(yīng)分段分層進(jìn)行，每層澆筑高度應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)特點、鋼筋疏密決定。，最大不超過500mm。平板振動器的分層厚度為200mm。 （3）開動振動棒，振搗手握住振搗棒上端的軟軸膠管，快速插入砼內(nèi)部，振搗時，振動棒上下略為抽動，振搗時間為20~30秒，但以砼面不再出現(xiàn)氣泡、不再顯著下沉、表面泛漿和表面形成水平面為準(zhǔn)。使用插入式振動器應(yīng)做到快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進(jìn)行，不得遺漏，做到均勻振實。（一般為300~400mm），靠近模板距離不應(yīng)小于200mm。振搗上一層時應(yīng)插入下層混凝土面50~100mm，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距應(yīng)能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。 （4）澆筑混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行。如必須間歇，其間歇時間應(yīng)盡量縮短，并應(yīng)在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應(yīng)按所有水泥品種及混凝土初凝條件確定，一般超過2小時應(yīng)按施工縫處理。 （5）澆筑混凝土?xí)r應(yīng)派專人經(jīng)常觀察模板鋼筋、預(yù)留孔洞、預(yù)埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)立即澆灌并應(yīng)在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。 （6）澆筑完畢后，檢查鋼筋表面是否被砼污染，并及時擦洗干凈。 墻混凝土澆筑： （1）墻澆筑前，或新燒混凝土與下層混凝土結(jié)合處，應(yīng)在底面上均勻澆筑50mm厚與混凝土配比相同的水泥砂漿。砂漿應(yīng)用鐵鏟入模，不應(yīng)用料斗直接倒入模內(nèi)。 （2）墻混凝土應(yīng)分層澆筑振搗，每層澆筑厚度控制在500mm左右?；炷料铝宵c應(yīng)分散布置，循環(huán)推進(jìn)，連續(xù)進(jìn)行。 （3）澆筑墻體洞口時，要使洞口兩側(cè)混凝土高度大體一致。砼振搗要均勻密實，特別是墻厚較小，門窗洞結(jié)構(gòu)加筋與連接交錯鋼筋較密的部位，應(yīng)采用Φ25振動棒，其它墻梁部位采用Φ50振動棒，考慮到墻窗洞下墻體砼封模后無法直接振搗，可事先將窗洞下口留成活口，待砼澆至該位置并振搗密實后再行封模和加固。振搗時，振動棒應(yīng)距洞邊300mm以上，并從兩側(cè)同時振搗，以防止洞口變形。大洞口下部模板應(yīng)開口并補(bǔ)充振搗。 （4）構(gòu)造柱混凝土應(yīng)分層澆筑，每層厚度不得超過300mm。 （5）施工縫設(shè)置：墻體宜設(shè)在門窗洞口過梁跨中1/3范圍內(nèi)。墻體其它部位的垂直縫留設(shè)應(yīng)由施工方案確定。柱子水平縫留置于主梁下面。 梁、板混凝土澆筑： （1）肋形樓板的梁板應(yīng)同時澆筑，澆筑方法應(yīng)由一端開始用“趕漿法”推進(jìn)，先將梁分層澆筑成階梯形，當(dāng)達(dá)到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑。 （2）樓板澆筑的虛鋪厚度應(yīng)略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方向來進(jìn)行振搗。不斷用移動標(biāo)志以控制混凝土板厚度。振搗完畢，用刮尺或拖板抹平表面。 （3）在澆筑與柱、墻連成整體的梁和板時，應(yīng)在柱和墻澆筑完畢后停歇1— 小時，使其獲得初步沉實，再繼續(xù)澆筑。 （4）施工縫設(shè)置：宜沿著次梁方向澆筑樓板，施工縫應(yīng)留置在次梁跨度1/3范圍內(nèi)，施工縫表面應(yīng)與次梁軸線或板面垂直。單向板的施工縫留置在平行于板的短邊的任何位置。 （5）施工縫用木板、鋼絲網(wǎng)擋牢。 （6）,才允許繼續(xù)澆筑。 （7）在施工縫處繼續(xù)澆筑混凝土前，混凝土施工縫表面鑿毛，清除松石子，并用水沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土配比相同的水泥砂漿，然后繼續(xù)澆筑混凝土。 （8）澆筑梁墻接頭前應(yīng)按墻的施工縫處理。 樓梯混凝土澆筑： （1）樓梯段混凝土自下而上澆筑。先振實底板混凝土，達(dá)到踏步位置與踏步混凝土一起澆筑，不斷連續(xù)向上推進(jìn)，并隨時用木抹子將踏步的表面抹平。 （2）樓梯混凝土宜連續(xù)澆筑完成。 （3）施工縫位置：根據(jù)結(jié)構(gòu)情況可留設(shè)于樓梯平臺板跨中或樓梯段1/3范圍內(nèi)。 澆筑梁板砼時，墻節(jié)點區(qū)砼按高強(qiáng)度等級砼施工，分界面在墻柱邊500處詳見插圖： （四）混凝土的養(yǎng)護(hù)： 混凝土澆筑完畢后，應(yīng)在12小時以內(nèi)加以覆蓋，并澆水養(yǎng)護(hù)。 混凝土澆水養(yǎng)護(hù)日期，摻用緩凝型外加劑或有抗?jié)B透要求的混凝土不得小于14天。，不得在其上踩踏或施工振動。柱、墻帶模養(yǎng)護(hù)2天以上，拆模后再繼續(xù)澆水養(yǎng)護(hù)。 每日澆水次數(shù)應(yīng)能保持混凝土處于足夠的潤濕狀態(tài)。常溫下每日澆筑兩次。 大面積結(jié)構(gòu)如底板、樓板、屋面等可蓄水養(yǎng)護(hù)，貯水池一類工程，可在拆除內(nèi)模板后，待混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后注水養(yǎng)護(hù)。 可噴曬養(yǎng)護(hù)劑，在混凝土表面形成保護(hù)膜，防止水分蒸發(fā)，達(dá)到養(yǎng)護(hù)的目的。 采用塑料薄膜覆蓋時，其四周應(yīng)壓嚴(yán)密并應(yīng)保持薄膜內(nèi)有凝結(jié)水。 q 文 章 點 評 0 篇上篇文章:如何提升Windows XP的運(yùn)行速度 下篇文章:軟土處理技術(shù) 『關(guān)閉窗口』混凝土中粉煤灰需水性的估算 廖　欣(同濟(jì)大學(xué)材料科學(xué)及工程學(xué)院，上?！?00092)　?。壅∫?，提出了對混凝土中粉煤灰的需水性進(jìn)行數(shù)值估算的方法，并對粉煤灰混凝土需水性的數(shù)值因子及K程序適用范圍的影響進(jìn)行了分析和討論?！　。坳P(guān)鍵詞］粉煤灰；　混凝土；　需水性；　估算　　1　引　　言　　粉煤灰作為一種重要而已被普遍利用的混凝土輔料，一般具備改變基準(zhǔn)混凝土的新拌、硬化和使用諸性能的能力。這種能力可被視為粉煤灰潛能的一種轉(zhuǎn)換〔1〕。對這種轉(zhuǎn)換的程序的測算，也即為粉煤灰上述能力的評定，工程上往往運(yùn)用對比摻與不摻粉煤灰混凝土的有關(guān)性能的方法。所得相對值，雖然在形式上表達(dá)的是混凝土工程性能的變化值，但在某種意義上已成為對粉煤灰有關(guān)潛能在一定條件下轉(zhuǎn)換的一種數(shù)值分析。粉煤灰需水性的概念和測定，即建立在這樣的認(rèn)識基礎(chǔ)上?！　】捎靡栽u定粉煤灰需水性的相對值應(yīng)是在等流動度條件下所測得的摻與不摻粉煤灰的混凝土的單位需水量之比。這里，(包括水泥漿、砂漿、混凝土以及泥土水系統(tǒng))的獨(dú)立假定(Assumption of Independence)中得到合理性的解釋〔2〕。這一理論認(rèn)為：“僅僅由于拌和料含水量的相對變化而引起的稠度相對數(shù)量的變化，與拌和料的組成無關(guān)?！睋Q言之，即此獨(dú)立假定可等價變換成這樣的表述；當(dāng)稠度(或流動度)相對數(shù)量無變化時，拌合料含水量的相對變化則必與拌合料的組成有關(guān)。因而，當(dāng)基準(zhǔn)混凝土系統(tǒng)發(fā)生原材料組成和粉煤灰之間的部分代換(如等量和超量取代，以及外摻法等〔3〕)時，若保持所測流動度指標(biāo)(即稠度)不變，則在設(shè)定一粉煤灰摻量的前提下，混凝土單位需水量的相對變化值正是一項能綜合反映粉煤灰材料品質(zhì)的數(shù)值指標(biāo)，其首先表明的當(dāng)是一定條件下粉煤灰潛能可能轉(zhuǎn)換為混凝土塑化勢能的程度?！　∪欢珿B159091規(guī)定的有關(guān)粉煤灰需水性的測定方法選擇了標(biāo)準(zhǔn)砂砂漿而非混凝土為測試對象，從而是以砂漿跳桌攤展度而非混凝土坍落度作為流動度指標(biāo)的。固然，這一選擇令測試方法具有簡便易行的特點，而且，單從粉煤灰材料品質(zhì)優(yōu)劣排序著眼，也不失為一種明智之舉。但是，由于砂漿系統(tǒng)中粉煤灰需水性的數(shù)值指標(biāo)以其測試手段以及被測物料組成的特殊性，缺乏與粉煤灰混凝土材料各工程性能及其指標(biāo)值之間的直接對應(yīng)關(guān)系，從而不可能被引用為一種有效的分析工具，來準(zhǔn)確考查混凝土中粉煤灰的效應(yīng)或粉煤灰潛能的轉(zhuǎn)換，并指導(dǎo)粉煤灰在混凝土中的正確應(yīng)用，因此便凸現(xiàn)出對混凝土中粉煤灰的需水性進(jìn)行數(shù)值估算的重要性?！　嶋H上，若須在粉煤灰混凝土制備過程中測定粉煤灰的需水性，或存望在文獻(xiàn)資料的大量數(shù)據(jù)中分析混凝土中粉煤灰需水性對混凝土諸工程性能的作用規(guī)律，首先經(jīng)常遇到的障礙之一即實際操作中因種種緣故，難以獲得或建立等流動度(即如坍落度)條件，或難以確定等流動度條件下的坍落度允許值。而等流動度恰又是粉煤灰需水性測算的合理前提。那么，如何既能滿足操作上可行性的實際要求，又能符合理論上需水性的定義范疇，就成為混凝土中粉煤灰需水性的估算和分析必須加以解決的問題了。2　依據(jù)和推論　獨(dú)立假定和K程序　　，提出了上述的獨(dú)立假定，并在大量實驗的基礎(chǔ)上，形成了用數(shù)值表示的方法，即K程序(K procedure)，其基本方程為　　　　　ωj=Kωi　　　　　　　　　　　　　　　　(1)式中　ωi——新拌物料稠度值為yi時的含水量；　　　ωj——新拌物料僅因改變含水量而使稠度值由yi改變至Yj時的含水量；　　　K——試驗系數(shù)。(thinning factor)，因為此時ωj＞ωi，或yj＞yi?！　“椽?dú)立假定，系數(shù)K與物料組成無關(guān)。另又認(rèn)為，在獨(dú)立假定成立的前提下，稠度值Y必然是含水量W的冪函數(shù)，即　　　　　y=cWα　　　　　　　　　　　　　　　　　(2)式中　c——試驗系數(shù)，與物料組成和測試方法有關(guān)；　　　α——試驗系數(shù)，與測試方法有關(guān)?！　‘?dāng)設(shè)定新拌物料組成和測試方法時(即c、α均為常數(shù))，由式(2)不難得　　　　　ωj=(yj/yi)1/αωi　　　　　　　　　　(3)　　對照式(1)，則有　　　　　K=(yj/yi)1/α　　　　　　　　　　　　　 (4)當(dāng)采用混凝土坍落度試驗方法時，Y取坍落度值，α取10?！　★@然，若yj＜yi，則K＜1，式(1)中ωj＜ωi。此時，系數(shù)K又可被稱為稠化系數(shù)。因而，式(3)表達(dá)的是任何符合獨(dú)立假定的新拌物料系統(tǒng)其WY稠度曲線上任意兩點之間變化的關(guān)系(以下稱之為二點關(guān)系式)，其示意性圖示見圖(1)?！　∈?1)—(4)即本文的主要依據(jù)?！〉攘鲃佣葪l件下的含水量比(RWY)　　可以認(rèn)為，摻與不摻粉煤灰的混凝土具有相同的流變學(xué)特征［5］，都應(yīng)屬于獨(dú)立假定及其K程序所討論的范疇。對于不摻粉煤灰的基準(zhǔn)混凝土(A料)和在其中以一定方式摻入粉煤灰的對比混凝土(B料)，由于其各自物料組成一定，測試方法又令其相同，因而其各自的WY稠度曲線應(yīng)具有形式同式(2)的冪函數(shù)特征，即有　　　　　YA=CAWαA　　　　　　　　　　　　　(5)　　　　　YB=CBWαB　　　　　　　　　　　　　(6)上二式中，下標(biāo)A、B分別表示A料和B料，其示意性稠度曲線見圖(2)?！　∪袅頨A=YB=Y，又因CA、CB及α均為常數(shù)，則由式(5)、(6)可得　　　(WB/WA)y=(CB/CA)1/α=常數(shù)　　　 　 　(7)　　式中，下標(biāo)Y表示任一合理的等稠度值，即等流動度條件?！　∮捎谑?5)～(7)的推論具有一般性，因而式(7)表明的是一個規(guī)律：當(dāng)混凝土的物料組成因加入一外摻組分(如粉煤灰)而發(fā)生一定變化時，在獨(dú)立假定和K程序適用的范圍內(nèi)，等流動度條件下混凝土含水量的相對變化值(RWY)理論上應(yīng)是一個常數(shù)，即　　　　　　RWY=(WB/WA)Y=常數(shù)　　　　　　 　(8)　等含水量條件下的稠度值比(RYW)　　與式(5)～(7)同理，若令WA=WB=W,則由式(5)、(6)可得　　　　　(YB/YA)W=CB/CA=常數(shù)　　 　　　　　(9)式中，下標(biāo)W表示任一合理的等含水量條件。　　與式(7)相同，式(9)表明的也是一個規(guī)律：當(dāng)混凝土的物料組成因加入一外摻組分(如粉煤灰)而發(fā)生一定變化時，在獨(dú)立假定和K程序適用的范圍內(nèi)，等含水量條件下混凝土稠度值的相對變化值(RYW)理論上也應(yīng)是一個常數(shù)，即　　　　　RYW=(YB/YA)W=常數(shù)　　　　　　 　　(10)　　如果RWY可作為粉煤灰潛能轉(zhuǎn)換的一個標(biāo)度，那么，RYW也應(yīng)具備同等效力。因為，獨(dú)立假定還可等價變換成如下表述：當(dāng)拌合料含水量無相對變化時，稠度值(或流動度值)相對數(shù)量的變化，則必與拌合料的組成有關(guān)。另就實際操作的難易性而言，等含水量條件的建立比起等流動度條件的建立則要容易得多。3　方法和條件　RWY與RYW的換算關(guān)系　　正如上述，在混凝土試驗的實際操作中，較容易測得的是RYW而非RWY；而在一系列分析討論中，目前較多引用的卻是RWY而非RYW。如果在數(shù)值關(guān)系上能將RYW換算成RWY，則能同時方便理論探討和實際操作。根據(jù)式(7)和(9)即有　　　　　RWY=(RYW)1/α　　　　　　　　　(11)　根據(jù)任意(ωA，yA)和(ωB,yB)估算RWy 　　大量文獻(xiàn)資料所提供的數(shù)據(jù)表明，在粉煤灰混凝土試驗中更多得到的是在一定摻加方式下按粉煤灰不同摻量展開的一系列ωB及其對應(yīng)的yB；對粉煤灰的一定摻量來說，一般得到的是與基準(zhǔn)ωA和yA均存在一定數(shù)值偏差的一組ωB和yB。如果僅據(jù)任意ωB和yB既能針對相應(yīng)的ωA和yA求