【文章內(nèi)容簡介】 作用。 當螺桿在反推力作用下連同注射缸活塞一起右移時，注射缸右腔的油液經(jīng)單向順序閥18溢流閥8流回油箱，其背壓力由溢流閥8來調(diào)定。注射缸左腔經(jīng)電磁換向閥2中位從油箱中抽取。8. 注射座后退：注射作后退時，液壓泵Ⅰ供油，液壓泵Ⅱ卸荷，電磁鐵8YA,10YA通電。油路走向為：進油路：液壓泵Ⅰ→單向閥12→電磁換向閥3左位→注射座移動缸左腔?；赜吐罚?注射座移動缸右腔→電磁換向閥3左位→節(jié)流閥14→油箱。9．開模（1） 慢速開模：慢速開模時，液壓泵Ⅰ供油，液壓泵Ⅱ卸荷，電磁鐵2YA,10YA通電。油路走向為：進油路：液壓泵Ⅰ→電液換向閥4右位→合模缸右腔?；赜吐罚汉夏８鬃笄弧嚎貑蜗蜷y11→油箱。（2） 快速開模：快速開模時，液壓泵Ⅰ、Ⅱ同時供油，電磁鐵2YA,5YA,10YA通電。油路走向為：進油路： 回油路： 同（1）。1. 液壓泵的選擇 由于執(zhí)行元件的實際工作壓力列表可知最大工作壓力為增壓缸瑣模的工作壓力P=，有系統(tǒng)圖可見，從泵到增壓缸之間串有換向閥和換向閥，從而泵到執(zhí)行元件管路的壓力損失∑⊿P＝。從而可以算出液壓泵的最大工作壓力為： Pp=P+∑⊿P=+=由各執(zhí)行元件的實際工作輸入流量列表可知，系統(tǒng)的最大流量發(fā)生在快速合模工況，取泄漏系數(shù)K=，可計算出液壓泵的最大流量： Qq=K (∑P)==根據(jù)上述的計算結果，經(jīng)過查閱設計手冊，選用規(guī)格相近的PV2R34雙聯(lián)葉片泵，以普通液壓油為工作介質時的最高使用壓力為14MP，前泵（大泵）的排量為237ml/r，后泵（小泵）的排量為116ml/r,轉速范圍為600－1800r/min.若選用轉速為1490r/min的驅動電機，則大泵的最大流量：q2=V*n=2371031490=,小泵的流量:q1=Vn=1161031490=2. 電動機的確定：注塑機在整個工作循環(huán)中系統(tǒng)的壓力、流量和所需功率變化；為滿足整個工作循環(huán)的最大功率階段來確定電動機功率。由前面的工況計算可知，快速合模、鎖模工況系統(tǒng)的壓力和流量均較大，大小泵同時工作，小泵供油除保證鎖模壓力外，還通過順序閥將壓力油供給注射缸，大小泵供油匯合驅動注射缸前進。由前面的計算可知，小泵的供油壓力為 Pp1=,考慮到大泵與注射缸之間的元件及管路損失，大泵的供油壓力應為 Pp2=+=,取泵的總效率 ＝，則泵的總驅動功率為：P===由注塑機的工藝要求其注射時間較短，一般為3s左右，而電動機一般允許短時間超載25%，所以電動機還可以降低一些。即: P== KW 驗算其他工況時，液壓泵的驅動功率均小于或接近于此值，由手冊、查表知，選用規(guī)格相近的Y220M4三相異步電動機，其額定功率范圍（～100）KW，額定轉速為1490r/min。3. 液壓馬達的選擇 根據(jù)前面計算可知。m，選用規(guī)格相近的1JMD63徑向柱塞液壓馬達。額定壓力為16MPa。額定轉速是125r/min，額定輸出轉矩是1779Nm4. 液壓閥的選擇 根據(jù)本系統(tǒng)工作壓力（在7MPa左右）及通過閥的流量，所選液壓閥及其他液壓附件的規(guī)格型號見下表：座號名稱通過流量/Lmin1額定流量/Lmin1額定壓力/MPa型號規(guī)格1三位四通電液換向閥3702134DYMF50HT2三位四通電液換向閥12002134DYMF80HT3三位四通電磁換向閥18221434DOYB8C4三位四通電液換向閥12002134DYM3PF80HT5二位四通電磁換向閥1802124DG5S160Z6二位四通電磁換向閥10221424DOB8C7溢流閥25035YFF328溢流閥50035YFF509溢流閥50035YFF5010單向閥175S25PK11液控單向閥120021DFYF80H212單向閥1830S10A13單向閥 40021DIFFH314節(jié)流閥182514LFL10C15調(diào)速閥8010614QFB20C16調(diào)速閥20016021QFB32C17單向順序閥18072XD2FB2F18單向順序閥40021XD2FF50H19二位四通行程換向閥183021XD2FF50F5. 輔助式液壓元件的選擇 管道的選擇 各元件間的連接管道的規(guī)格按接口處的尺寸決定，液壓泵進出管道則按輸入、排出的最大流量計算。（1）大泵吸油管的內(nèi)徑計算： 油管內(nèi)徑：d吸1=2，已知大泵的流量為L/min，～，此處取=，那么，d1=2＝ 實際取內(nèi)徑為50mm的鋼管，其流速V==應選取外徑為95mm。（2）小泵吸油管內(nèi)徑的計算：，=，則小泵吸油管的內(nèi)徑為： 2=應選取內(nèi)徑為55mm，外徑為65mm的冷軋無縫鋼管。（3） 大泵壓油管的內(nèi)徑計算： 液壓系統(tǒng)壓油管所允許的油的流速為3～6m/s，此處取。則大泵壓油管的內(nèi)徑 ，應選取內(nèi)徑為40mm，外徑為50mm的冷軋無縫鋼管。（4） 小泵壓油管的內(nèi)徑計算： ，應選內(nèi)徑為32mm，外徑為42mm的冷軋無縫鋼管。（5）雙泵并聯(lián)，壓力油混合后油管內(nèi)徑的確定： 應選取內(nèi)徑為50mm,外徑為60mm的冷軋無縫鋼管。以上鋼管的材料均可為15鋼或20鋼。油箱容量的確定： 又前述計算可知，取系數(shù)163。=5，可有公式計算出油箱的有效容積為： V=163。qp=5==。按GB287681規(guī)定，取最接近的標準值V=2700L。 本系統(tǒng)較為復雜，有多個液壓執(zhí)行元件動作回路，其中環(huán)節(jié)較多，管路損失較大的要算注射缸動作回路，故主要驗算由泵到注射缸這段管路的損失。⑴沿程壓力損失沿程壓力損失，主要是注射缸快速注射時進油管路的壓力損失。此管路長 5m，；選用20號機械系統(tǒng)損耗油，正常運轉后油的運動粘度ν＝27mm2/s，油的密度ρ＝918kg/m3。油在管路中的實際流速為 油在管路中呈紊流流動狀態(tài)，其沿程阻力系數(shù)為： 求得沿程壓力損失為： ⑵局部壓力損失 局部壓力損失包括通過管路中折管和管接頭等處的管路局部壓力損失Δp2，以及通過控制閥的局部壓力損失Δp3。其中管路局部壓力損失相對來說小得多，故主要計算通過控制閥的局部壓力損失。 參看圖2，從小泵出口到注射缸進油口，要經(jīng)過順序閥17，電液換向閥2及單向順序閥18。 單向順序伺17的額定流量為50L/min。電液換向閥2的額定流量為190L/min， MPa。單向順序閥18的額定流量為150L/min， MPa。通過各閥的局部壓力損失之和為 從大泵出油口到注射缸進油口要經(jīng)過單向閥13，電液換向閥2和單向順序閥18。單向閥13的額定流量為250L/min， MPa。通過各閥的局部壓力損失之和為： 由以上計算結果可求得快速注射時，小泵到注射缸之間總的壓力損失為 ∑p1＝(＋)MPa＝ 大泵到注射缸之間總的壓力損失為 ∑p 2＝(＋)MPa＝由計算結果看，大小泵的實際出口壓力距泵的額定壓力還有一定的壓力裕度，所選泵是適合的。 另外要說明的一點是：在整個注射過程中，注射壓力是不斷變化的，注射缸的進口壓力也隨之由小到大變化，當注射壓力達到最大時，注射缸活塞的運動速度也將近似等于零，此時管路的壓力損失隨流量的減小而減少。泵的實際出口壓力要比以上計算值小一些。 綜合考慮各工況的需要，也就是溢流閥7的調(diào)定壓力。 ⑴計算發(fā)熱功率 液壓系統(tǒng)的功率損失全部轉化為熱量。 發(fā)熱功率計算如下 Phr＝Pr－Pc 對本系統(tǒng)來說，Pr是整個工作循環(huán)中雙泵的平均輸入功率。具體的pi、qi、ti值見表7。這樣，可算得雙泵平均輸入功率Pr＝12kW。系統(tǒng)總輸出功率求系統(tǒng)的輸出有效功率： 由前面給定參數(shù)及計算結果可知：合模缸的外載荷為90kN，；注射缸的外載荷為192kN，；預塑螺桿有效功率5kW，工作時間15s；開模時外載荷近同合模，行程也相同。注射機輸出有效功率主要是以上這些。 總的發(fā)熱功率為： Phr＝(－3)kW＝ ⑵計算散熱功率 前面初步求得油箱的有效容積為1m3，按V＝： abh＝1/＝ ，b、h分別為1m。求得油箱散熱面積為： At＝(a＋b)＋ ＝(l(＋1) ＋)m2 ＝ 油箱的散熱功率為： Phc＝K1AtΔT式中 K1——油箱散熱系數(shù)，查表5—1，K1取16W/(m2℃)； ΔT——油溫與環(huán)境溫度之差，取ΔT＝35℃。 Phc＝1635kW＝＜Phr＝由此可見，油箱的散熱遠遠滿足不了系統(tǒng)散熱的要求，管路散熱是極小的，需要另設冷卻器。 ⑶冷卻器所需冷卻面積的計算 冷卻面積為： 式中 K——傳熱