【文章內容簡介】 q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合： q1=(+4)=； 由永久荷載效應控制的組合： q2=(+4)=；σ ＝ M/W [f]其中：W 面板的截面抵抗矩，W =104mm3； M 面板的最大彎矩(Nmm) M==105Nmm； 計算彎矩采用基本組合: q=；面板計算跨度: l = ；經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 105 / 104=；實際彎曲應力計算值 σ=[f]=30N/mm2，滿足要求！ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = kN/m； l面板計算跨度: l =； E面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 105mm4； 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=；面板的最大撓度計算值: ν= 5(38411500105) = mm；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算次楞采用2根50100矩形木楞為一組，間距300mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104= 106 mm4； W=2103= 105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： q==；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合：q1=(+4)=； 由永久荷載效應控制的組合：q2=(+4)=；有效壓頭高度位置以下荷載： q==；頂部荷載： q=4=；(二) 內力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= m 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算σ =M/W=106/105 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算τ =VS0/Ib=1000125000/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！主楞采用2根Ф48，共2組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104= 105 mm4； W=2103= 103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力。根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩 M= m 最大剪力：V= kN 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 主楞抗彎強度計算σ =M/W=106/103 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算τ =VS0/Itw=10006084/(1053)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！驗算公式如下:N[N]= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 170105/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ1622008）》，面板按照簡支跨計算。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800153/12= 105mm4； W = 800152/6 = 104mm3；模板自重標準值G1k== kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24= kN/m；鋼筋自重標準值G3k== kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k= kN/m；振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=2= kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合： q=；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=； 由可變荷載效應控制的組合： q1=(+) =； 由永久荷載效應控制的組合： q2=(+) =；σ ＝ M/W [f]其中：W 面板的截面抵抗矩，W =104mm3； M 面板的最大彎矩(Nmm) M==104Nmm； 計算彎矩采用基本組合:q=；面板計算跨度: l = 300/(31)=；經計算得到，面板的受彎應力計算值: σ = 104/104=；實際彎曲應力計算值 σ=[f]=30N/mm2，滿足要求！ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q作用在模板上的壓力線荷載:q = kN/m； l面板計算跨度: l =； E面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I截面慣性矩: I =105mm4； [ν] 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=；面板的最大撓度計算值: ν= 5(38411500105) = mm；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算支撐梁采用2根50100矩形木楞，共3組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104= 106 mm4； W=2103= 105 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q = += kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q = += kN/m；最大彎矩 M = ==最大剪力 V===最大支座力 N= ==最大變形 ν= 8004/(100106)=(一) 支撐梁抗彎強度計算σ =M/W=106/105 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！(二) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Ib=1000125000/(10650)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度：ν =；[ν] 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250=；實際最大撓度計算值: ν=:[ν] =，滿足要求！梁底支撐梁采用1根Ф483鋼管，間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=104= 105 mm4；W=103= 103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力；；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）；；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）(2) 第二層支撐梁自重均布荷載：； kN/m。(二) 支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=N2=N3=計算得到： 最大彎矩：M= 最大剪力：V= 最大變形：ν= 最大支座反力：F= (1) 支撐梁抗彎強度計算σ =M/W=106/103 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算τ =VS0/Itw=10003042/(1053)=；實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算[ν] 容許撓度: 結構表面隱藏[ν]=l/250；，滿足要求！，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ 1302008），。(一) 梁底扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值， kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(二) 梁側扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值， kN；R ≤ kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；N =N1+N2=+= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查《模板規(guī)范JGJ1622008》附錄D得到φ= ；立桿計算長度lo=；計算立桿的截面回轉半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = ；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： σ=103/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！立桿的穩(wěn)定性計算公式σ = N/(φA)≤[f]其中σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN；樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F1，F(xiàn)2）= kN；可變荷載效應控制F1=(+)=；永久荷載效應控制F2=(+)=；永久荷載標準值Gkb=(25+)(+)= kN；活荷載標準值Qkb=(+)=；N =N1+N2+N3=++= kN；φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查《模板規(guī)范JGJ1622008》附錄D得到φ= ；立桿計算長度lo=；計算立桿的截面回轉半徑i = cm；A 立桿凈截面面積： A = ；[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值：[f] =205 N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=100/=鋼管立桿長細比λ= 小于鋼管立桿允許長細比 [λ] = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： σ=103/(102) = ；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = kPa；