【文章內容簡介】 溝尺寸的基本數據本設計的氧化溝數量為：M=4 座；有效水深取：H=；每座氧化溝的廊道數為：m=4。氧化溝廊道寬?。築=9m；2).氧化溝溝型的設計單座氧化溝的容積為：Vi=V/M=13211 m3單座氧化溝的面積為：Fi=Vi/H=3302 m3故每座氧化溝的廊道總長為（按中線計算）：L=Fi/B=367m氧化溝好氧區(qū)和缺氧區(qū)的分隔處占用了池容，這個池容折算為直線長，取這個長度為3m。則氧化溝廊道的總長為：L’=L+3=370其中氧化溝彎道的長度為：L1=3π/29+π/227=85m因此氧化溝廊道直線段的長度為：L 2 =L’L1=295m故氧化溝單個廊道直線段的長度為：Li=L2/m=74m氧化溝缺氧區(qū)廊道的總長度為：L D =VD/VL+=其中缺氧區(qū)彎道的長度為：L1’π/29=14m因此缺氧區(qū)廊道直線段的長度為：L2’=L D?L1’=故缺氧區(qū)單個廊道直線段的長度為：L’I = L2’/2=3).厭氧池的設計兩個氧化溝組成一個系列，一個系列對應一個厭氧池，則本工程共有兩個厭氧池。單池的容積為：V Ai=VA/2=2500 m3厭氧池的池寬取為：B=12m，有效水深取為：H=；則厭氧池的長度為： LA=VAi/BH=46m1).設計的基本數據Oc=。單位時間消耗的BOD 量為：S t=fc ?Q?(SaSe) 103式中：fc—系數，；S t=單位時間硝化的氮量為：式中：Qa—高日流量，m3/h，N ht=單位時間反硝化的脫氮量為：則單位時間反硝化的脫氮量為：N ot=2).需氧量的設計計算氧化溝單位時間的需氧量為： AOR = t + ht ? ot則AOR=由于廠區(qū)的設計地面標高為 ,近似為標準大氣壓，在水溫為25℃時，實際需氧量轉化為標準需氧量的系數k=。則本設計氧化溝的實際需氧量為：SOR=kAOR=1458 kgO2/h降解單位BOD 的耗氧量為：AOR／St=氧化溝剩余污泥量為：XWT=9512kgSS/kgBOD氧化溝剩余污泥量為：QWT=XWT/ XR=1).卡魯塞爾2000 氧化溝的曝氣設備總需氧量為：2300kgO2/h，4 個氧化溝設置8 臺表面曝氣機則單臺曝氣機的供氣量為：選擇 DSC300 型倒傘型表面曝氣機，設備參數如下：表 36 DSC300 型倒傘型表面曝氣機設備參數表型號供氣量（kgO2/h）曝氣葉輪直徑（mm）單機功率（KW）重量（kg）DSC30040001352640攪拌功率按 5 ～ 8W/m3 計算， 單座氧化溝所需的最小攪拌功率為：20208 5 = 需要9臺DQT75 潛水攪拌器；單座厭氧池所需的最小攪拌功率為： 5 = kW ,需要5臺DQT55 潛水攪拌器。設備參數如表：安裝位置型號數量單機功率（KW）輸出總功率（KW）所需功率（KW）氧化溝DQT7514105厭氧池DQT5551).氧化溝的管渠都按高日高時流量設計，管道如下表所示：高日高時流量：Q=140000m3/d=回流污泥量為：Q R = RQ= L/s表 38 氧化溝管渠計算表名稱計算公式流量 Q（L/s）管徑DN（mm）流速 v（m/s）坡降 i（‰）一個系列氧化溝進水總管Q/21000單個氧化溝超越管Q/4700單個氧化溝進水管(Q+QR)/41000單個氧化溝出水水管(Q+QR)/41000一個系列氧化溝出水總管(Q+QR)/21500一個系列氧化溝回流污泥管QR/21000本工程的氧化溝采用可調節(jié)堰控制出水，堰上水頭按薄壁堰設計，設計計算如下：薄壁堰的流量公式為: 式中： m0—薄壁堰的流量系數，；b—可調節(jié)堰的堰長，m，本設計取6m；H—堰上水頭，m；Qi—單個氧化溝出水流量，m3/s，則將上式轉換得，堰上水頭為：H=3).氧化溝出水槽的設計出水槽的高度為： 式中：B——出水槽的設計寬度，；——出水槽的超高，但以施工圖為準。則出水槽的高度為：Hb= 二沉池的設計本設計中二沉池采用中心進水周邊出水的輻流式沉淀池。 設計要求，當直徑小于20m 時，可采用多斗排泥；當直徑大于20m 時，應采用機械排泥；，池子直徑與有效水深比值不小于6；.；，工業(yè)廢水沉淀池的緩沖層高度可參照選用，或根據產泥情況適當改變其高度。 設計參數—，沉淀效率40%—60%；，有效水深大于3m；～；，管徑大于200mm，排泥靜水壓力—，排泥時間大于10min。 設計計算取表面負荷q= m/m*h，n=2座取沉淀時間t=h=qt=3= V=tQ/n=3650/2= m 每人每天污泥量=10～21L/cop*d,取16L/cop*d，％～％1. S=/（％）1/1000=*d式中：S——每人每天污泥量(L/人*d)2. 采用周邊傳動刮吸泥機，污泥在污泥斗內儲存時間2h，底部設。 設設池底徑向坡度為i=，符合2).二沉池出水堰的設計，然后匯入出水管排入集泥井。出水堰采用雙側90度三角形堰，，，共1070個三角堰。 q=Q/n=425/(1100+1070)=三角堰前設有出水浮渣擋板，利用刮泥桁架上浮渣刮板收集，，設一浮渣收集裝置，采用DN200管道排渣，排出池外。 集水井直徑 4).配水井中心管的水通過薄壁堰溢流到配水井，薄壁堰堰上水頭計算如下。薄壁堰的流量公式為：式中：m0—薄壁堰的流量系數，；b—可調節(jié)堰的堰長，m，b=πD1；H—堰上水頭，m；Qb—集配水井的設計流量，m3/s，則將上式轉換得，堰上水頭為：= 紫外線消毒城市污水經處理后，水質已經改善，細菌含量也大幅度減少，但其絕對值仍很可觀，并有存在病原菌的可能。因此，污水排放水體前應進行消毒。本設計采用紫外線消毒，消毒效率高，占地面積小。 設計參數選用設備型號UV4000PLUS；b. 輻射時間：10～100s。 設計計算UV4000PLUS 紫外線消毒設備每3800 m3/d 根燈管，每根燈管的功率為2800w。計算草圖如圖35 所示。則平均日流量時需：N==43高日高時流量時需：N==56擬選用 8 根燈管為一個模塊，則模塊數N= 個，取12 個按設備要求渠道深度為129cm。渠道過水斷面積：=渠道寬度: B=A/H=，沿渠道寬度可安裝48 根燈管，故選取用UV4000PLUS系統(tǒng)，兩個UV 燈組，一個UV 燈組6 個模塊。渠道長度每個模塊長度 。渠道出水設堰板調節(jié)，調節(jié)堰到燈組間距 ，，則渠道總長L 為： L = 2 + + + = 校核輻射時間：t = 為了提高污水處理廠的工作效率和運轉水平，并積累技術資料以總結技術經驗為以后的處理廠提供可靠的依據必須設置計量設施掌握污水量、污泥量以及動力消耗量。 本設計采用巴氏計量槽，其優(yōu)點是水頭損失小，不易發(fā)生沉淀，精確度可達到95%以上；缺點是施工技術要求高。8～10倍，在計量槽的上游，直線段不小于渠寬的2～3倍，下游不小于4～5倍。當下游有跌水而無回水影響時，可適當縮短；(2) 計量槽中心線應與中心重合，上下游渠道的坡度應保持均勻，但坡度可以不同；(3) 計量槽喉寬一般采用上游渠寬1/3～1/2；(4) 當喉寬W=，為自由流，大于此數時為潛沒流；當喉寬W=～，為自由流，大于此數時為潛沒流；(5) 當計量槽為自由流時，只需計上游水位，而當其為潛沒流時，則需要同時記錄下游水位，涉及計量槽時，應可能做到自由流；(6) 設計計量槽時，除計算通過最大流量時的條件外尚需計算通過最小流量時的條件?！椤督o水排水設計手冊》第五冊，其各部分設計尺寸見下表：表313　　巴氏計量槽規(guī)格：測量范圍（m3/s）W（m）B(m)A(m)2/3A(m)C(m)D（m）— 式中 ——漸寬部分長度，m b——喉部寬度，m——喉部長度，m ——漸擴部長度，m ——上有渠道寬度，m =＋≡ = = =＋= =+=計量槽應在渠道的直線段上，直線段的長度不應小于渠道的寬度的8—10倍，在計量槽上游直線段上不小于渠道寬度的2—3倍，下游不小于4—5倍。計量槽上游直線段的長度為 =3=3=計量槽下游直線段的長度為 =5=5= 總長L=++++ =++++ = 式中——上游水深 = 當b=—，為自由流==，=（1）上游渠道過水斷面積濕周水力半徑R=A/f=流速v=Q/A=水力坡度‰（2）下游渠道過水斷面積濕周水力半徑R=A/f=流速v=Q/A=‰1000i=, 。第四章 污水處理系統(tǒng)在污水處理過程中，分離和產生出大量的污泥，其中含有大量的有毒有害物質有機物易分解，對環(huán)境有潛在的污染能力，同時污泥含水率高，體積龐大，處理和運送很困難，因此污泥必須經過及時處理與處置，以便達到污泥減量、穩(wěn)定、無害化及綜合利用。 濃縮池的設計，一般為豎流式或輻流式；—16h 進行核算，不宜過長；活性污泥含水率一般為%—%。—30kg/m2d，濃縮后污泥含水率可達97%左右；；；，池子直徑不宜大于8m，一般為4—7m；—， 設計參數；%；%計。 設計計算采用連續(xù)輻流式污泥濃縮池，進入濃縮池的剩余污泥量為q=m3/d= m3/h ， 采用2 個濃縮池， 則單池流量為Q=m3/h=。：V=QT式中: Q——設計污泥量，m3/h；T——濃縮時間，本設計取16h。V=16=2． 濃縮池的有效面積：F=V/h2式中：F——濃縮池的有效面積，m2V——濃縮池的有效容積，m3h2——濃縮池的有效水深，m， F=式中：D——濃縮池直徑，m輻流式濃縮池采用中心驅動刮泥機，池底的坡度取 i=，刮泥機連續(xù)轉動將污泥推入污泥斗，池底高度:=式中：h3——池底高度 輻流濃縮池采用中心驅動刮泥機，池底坡度采傾角，刮泥機連續(xù)轉動將污泥推入污泥斗，池底高度為 =（D/22）tan20=（7/22）tan20= 式中 R——濃縮池半徑，m a——污泥斗上口半徑，m V=（++22） = m6．污泥斗容積 =（ab）tanα a——污泥斗上口直徑，a=2m b——污泥斗底部直徑，b=1m=（21）tan60176。=V=（+ab+）=（+21+）= m3 H=h1+ h2 +h3 + h4+ 式中h1——超高，h3——緩沖層高，—， H=++++= q=Q==濃縮池采用溢流出水，， =（72）= 采用單側三角堰，, 單個堰流量= 水深h==8．排泥管 排泥管管徑采用200mm Q=9．進泥豎管 進泥豎井直接采用DN200mm，在豎井周圍設置穿孔花墻，設置4個方孔，孔口尺寸：，使污泥緩流進入。10儲泥池及提升泵房 污泥從濃縮 池排出后，沒有足夠的壓力 進入消化池，因此應設儲泥池使污泥由濃縮池排入消化池，用12h的儲泥量設計。 取有效泥深為4m，矩形，則面積F=W/h=，7 m ，則投配泵的幾何揚程為 H=+= 因此選用50QW18—15—，1用1備。 污泥脫水機房帶式壓濾機的優(yōu)點是：濾帶可以回旋，脫水效率高，噪音小，能源消耗省，附屬設備少，操作管理方便。因而本設計采用帶式壓濾機機械脫水。 設計參數%；%計 設計計算：式中：Q0——脫水前污泥量，m3/d ，p1——脫水前污泥含水率，%p2——脫水后污泥含水率，%M——脫水后污泥重量，kg/hQ= M= 污泥脫水機房水溶解，經加藥泵打入壓濾機與污泥反應脫水，并經皮帶輸送外運。 本工藝采用帶式壓濾機，其優(yōu)點有1）運行可連續(xù)運轉，生產效率高，噪音??；2）耗電少，僅為真空過濾機的十分之一；3）低速運轉時，維護管理簡單，運行穩(wěn)定可靠；4）運行費用低，附件設備較少。 壓濾機型號 采用YDP—1000帶式壓濾機3臺，2用1備，其規(guī)格如下表型號過濾帶需要真空度（kpa）處理量（k