【文章內容簡介】 型復雜時， 宜通過空氣彈性模型的風洞試驗確定橫風向振動的等效風荷載，也可參考有關資料確定。 一般情況下，高度超過 200m 的或自振周期超過 5s 的高層建筑，宜通過風洞試驗研究確定橫風向振動的影響。 第 條：考慮橫風向風振影響時，結構主軸方向的側向位移應分別符合本規(guī)程 條的規(guī)定。 橫風向效應與順風向效應是同時發(fā)生的，因此必須考慮兩者的效應組合。對于結構側向位移控制，仍可按同時考慮橫風向與順風向影響后的主軸方向位移確定，不必按矢量和的方向控制結構的層間位移。 1擴大了風洞試驗判斷確定風荷載的范圍，對復 雜體型和風環(huán)境下風洞試驗取消了 150m房屋高度的限制。見 條。 第 條：房屋高度大于 200m 或有下列情況之一時，宜進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載。 — 平面形狀或立面形狀復雜； — 立面開洞或連體建筑； — 周圍地形和環(huán)境較復雜。 （原條文表述：房屋高度大于 150m，有下列情況之一時，? ） 對結構平面及立面形狀復雜、開洞或連體建筑及周圍地形環(huán)境復雜的結構，都建議進行風洞試驗，取消了原規(guī)程中 150m 以上才建議考慮的要求。 對風洞試驗的結果，當其與規(guī)范建議荷 載存在較大差距時，設計人員應進行分析判斷，合理確定建筑物的風荷載取值，因此將條文由原“采用風洞試驗確定建筑物的風荷載”改為“進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載”。 1擴大了考慮豎向地震作用的范圍和計算要求。見 條和 、 條。 第 條：高層建筑結構應按下列原則考慮地震作用： 1 一般情況下，應至少在結構兩個主軸方向分別考慮水平地震作用計算；有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于 15176。時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用； 2 質量與剛度分布明 顯不對稱、不均勻的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響；其他情況，應計算單向水平地震作用下的扭轉影響； 3 高層建筑中的大跨度、長懸臂結構， 7 度（ ）、 8 度抗震設計時應考慮豎向地震作用； 4 9 度抗震設計時應計算豎向地震作用。 （強條） 本條增加了大跨度、長懸挑結構 7 度時也應考慮豎向地震作用的規(guī)定。 大跨度指跨度大于 24m 的樓蓋結構、跨度大于 8m 的轉換結構、懸挑長度大于 2m 的懸挑結構。 對高層建筑，由于豎向地震作用效應放大比較明顯，因此增加抗震設防烈度為 7 度（ ）時 也考慮豎向地震作用計算。 大跨度、長懸臂結構應驗算其自身及其支承部位結構的豎向地震效應。 第 條：跨度大于 24m 的樓蓋結構、跨度大于 12 m 的轉換結構和連體結構，懸挑長度大于 5m 的懸挑結構，結構豎向地震作用效應標準值宜采用時程分析方法或振型分解反應譜方法進行計算。時程分析計算時輸入的地震加速度最大值可按規(guī)定的水平輸入最大值的 65%采用，反應譜分析時結構豎向地震影響系數(shù)最大值可按水平地震影響系數(shù)最大值的 65%采用，但設計地震分組可按第一組采用。 本條為新增條文，主要考慮目前高層建筑中較多采用大跨度 和長懸挑結構，需要采用時程分析方法或反應譜方法進行豎向地震的分析，給出了反應譜和時程分析計算時需要的數(shù)據(jù)。反應譜采用水平反應譜的 65%，包括最大值和形狀參數(shù)，但認為豎向反應譜的特征周期與水平反應譜相比，尤其在遠震中距時，明顯小于水平反應譜，故本條規(guī)定，設計特征周期均按第一組采用。對處于發(fā)震斷裂 10km 以內的場地，其最大值可能接近于水平譜，特征周期小于水平譜。 第 條：高層建筑中，大跨度結構、懸挑結構、轉換結構、連體結構的連接體的豎向地震作用標準值，不宜小于結構或構件承受的重力荷載代表值與表 所規(guī)定的豎向地震作用系數(shù)的乘積。 其實就是原規(guī)范的“結構或構件承受的重力荷載代表值的 10%、 20%”等的另外一種表述，實質是一樣的。 高層建筑中的大跨度、懸挑、轉換、連體結構的豎向地震作用大小與其所處的位置和支承結構的剛度都有一定關系，因此對于跨度較大、所處位置較高的情況，建議采用 、 條的規(guī)定進行計算，并且計算結果不宜小于本條規(guī)定的限值。（ 為類似底部剪力法的計算方法） 跨度或懸挑長度不大于本規(guī)程第 條規(guī)定的大跨結構和懸挑結構，可按本條規(guī)定的地震作用系數(shù)乘以 相應的重力荷載代表值作為豎向地震作用標準值。 1增加了多塔樓結構分塔樓模型計算要求，見 條。 第 條：對多塔樓結構，宜按整體模型和各塔樓分開的模型分別計算，并采用較不利的結果進行結構設計。當塔樓周邊的裙樓超過兩跨時，分塔樓模型宜至少附帶兩跨的裙樓結構。 本條為新增內容，增加了分塔樓模型計算要求。多塔樓結構振動形態(tài)復雜，整體模型計算有時不容易判斷結果的合理性；輔以分塔樓模型計算分析，取二者的不利結果進行設計較為妥當。 1增加了結構彈塑性分析有關要求，見 條。 第 條：高層建筑混凝土結構進行彈塑性計算分析時，可根據(jù)實際工程情況采用靜力或動力時程分析方法，并應符合下列規(guī)定： 1 當采用結構抗震性能設計時，應根據(jù)本規(guī)程 節(jié)的有關規(guī)定預定結構的抗震性能目標； 2 梁、柱、斜撐、剪力墻、樓板等結構構件，應根據(jù)實際情況和分析精度要求采用合適的簡化模型；構件的幾何尺寸、混凝土構件所配的鋼筋和型鋼、混合結構的鋼構件應按實際情況參與計算； 3 應根據(jù)預定的結構抗震性能目標，合理取用鋼筋、鋼材、混凝土材料的力學性能指標以及本構關系。鋼筋和混凝土材料的本構關系可按現(xiàn)行國家標 準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010 的有關規(guī)定采用； 4 應考慮幾何非線性影響； 5 進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度時程的選取以及預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值應符合本規(guī)程第 條的規(guī)定； 6 應對計算結果的合理性進行分析和判斷。 1 調整了結構作用組合的有關規(guī)定，增加了考慮結構設計使用年限的荷載調整系數(shù)。見 條。 第 條：無地震作用組合且荷載與荷載效應按線性關系考慮時，荷載基本組合的效應設計值應按下式確定： （ ） —— 考慮結構設計使用年限的荷載調整系數(shù)，設計使用年限為 50 年時取 ，設計使用年限為 100 年時取 ； 第 6 章增加了樓梯間的設計要求。見 、 條。 第 條：抗震設計時，框架結構的樓梯間應符合下列要求： 1 樓梯間的布置應盡量減小其造成結構平面不規(guī)則； 2 宜采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯結構應有足夠的抗倒塌能力； 3 當鋼筋混凝土樓梯與主體結構整體連接時，應考慮樓梯對地震作用及其效應的影響，并應對樓梯構件 進行抗震承載力驗算； 4 宜采取構造措施減小樓梯對主體結構的影響。 本條為新增加內容。根據(jù)震害調查的情況，框架結構中的樓梯及周邊構件破壞嚴重。本次修訂增加了樓梯的抗震設計要求。 在框架結構中，鋼筋混凝土樓梯自身的剛度對結構地震作用和地震反應有著較大的影響。若其位置布置不當會造成結構平面不規(guī)則，抗震設計時應盡量避免出現(xiàn)這種情況。 抗震設計時，樓梯間為主要疏散通道，其結構應有足夠的抗倒塌能力，樓梯應作為結構構件進行設計。框架結構中樓梯構件的組合內力設計值應包括與地震作用效應的組合，樓梯梁、 柱的抗震等級可與所在的框架結構相同。 震害調查中發(fā)現(xiàn)框架結構中的樓梯板破壞嚴重，被拉斷的情況非常普遍。設計中需注意加強構造措施并宜采用雙層配筋。 第 條：抗震設計時，砌體填充墻及隔墻應具有自身穩(wěn)定性，并應符合下列要求： 4 樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于層高且不大于 4 米的鋼筋混凝土構造柱并采用鋼絲網(wǎng)砂漿面層加強。 2 修改了框架結構“強柱弱梁”的設計要求。見 、 條。 第 條：抗震設計時，除頂層、柱軸壓比小于 者及框支梁柱節(jié)點外，框架的梁、柱節(jié)點 處考慮地震作用組合的柱端彎矩設計值應符合下列要求： 1 一級框架結構及 9 度時的框架： （ ） 2 其他情況： （ ） —— 柱端彎矩增大系數(shù)。對框架結構，二、三級分別取 和 ；對其他結構中的框架，一、二、三、四級分別取 、 、 和 。 原規(guī)范為：柱端彎矩增大系數(shù)η c，一、二、三級分別取 、 和 。 且式 和式 的順序也做了調整。 本次修訂對“強柱弱梁”的要求進行了調整。提高了框架結構的要求，對二、三級框架結 構柱端彎矩增大系數(shù)由原規(guī)程的 、 分別提高到 、 ；因本規(guī)程框架結構不含四級，故取消四級的有關要求。 一級框架結構和 9 度時的框架應按實配鋼筋進行強柱弱梁的調整，無需同時滿足（ ）式的要求。 當樓板與梁整體現(xiàn)澆時，板內配筋對梁的抗彎承載力有相當影響，因此本次修訂增加了在計算梁端實際配筋面積時，應計入梁有效翼緣寬度范圍內樓板鋼筋的要求。至于梁的有效翼緣寬度取值，各國規(guī)范也不盡相同。本規(guī)程建議為梁兩側各 6 倍板厚。 本次修訂對二、三級框架結構僅提高了柱端彎矩增大系 數(shù)，未要求采用實配反算。但當框架梁是按最小配筋的構造要求配筋時，為避免出現(xiàn)因梁的實際受彎承載力與彎矩設計值相差太多而無法實現(xiàn)強柱弱梁的情況，宜采用實配反算的方法確定柱子的受彎承載力設計。此時條文 公式中的系數(shù) 可適當降低。 第 條：抗震設計時，一、二、三級框架結構的底層柱底截面的彎矩設計值，應分別采用考慮地震作用組合的彎矩值與增大系數(shù) 、 、 的乘積。底層框架柱縱向鋼筋應按上、下端的不利情況配置。 研究表明，框架結構的底層柱下端、在強震下不能避免出現(xiàn)塑性鉸。為了提 高抗震安全度，將框架結構底層柱下端彎矩設計值乘以增大系數(shù)，以加強底層柱下端的實際受彎承載力，推遲塑性鉸的出現(xiàn)。本次修訂進一步提高了增大系數(shù)的取值，一、二、三級增大系數(shù)由原規(guī)程的 、 、 分別調整為 、 、 。增大系數(shù)只適用于框架結構，對其他結構類型中的框架，不作此要求。 2 修改柱“強剪弱彎”的設計規(guī)定。見 條。 第 條：抗震設計的框架柱、框支柱端部截面的剪力設計值，一、二、三、四級時應按下列公式計算： 1 一級框架結構和 9 度時的框架： （ ） 2 其他情況： （ ） —— 柱端剪力增大系數(shù)。對框架結構，二、三級分別取 、 ；對其他結構類型的框架，一、二級分別取 和 ，三、四級均取 。 本次修訂對剪力放大系數(shù)作了調整；提高了框架結構的要求，二、三級時柱端剪力增大系數(shù)由原規(guī)程的 、 分別提高到 、 。對其他情況的框架擴大了進行“強剪弱彎”的范圍，要求四級框架柱也要增大。 2 增加了三級框架節(jié)點的抗震受 剪承載力驗算要求，取消了原規(guī)程的附錄 C。見 條。 第 條：抗震設計時，一、二、三級框架的節(jié)點核心區(qū)應進行抗震驗算；四級框架節(jié)點可不進行抗震驗算。各抗震等級的框架節(jié)點均應符合構造措施的要求。 增加了三級框架節(jié)點的驗算要求，取消了原規(guī)中“各抗震等級的頂層端節(jié)點核心區(qū)，可不進行抗震驗算”的規(guī)定及原規(guī)程的附錄 C。節(jié)點核心區(qū)的驗算應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》 GB50010 的有關規(guī)定。 2 梁端最大配筋率不再作為強制性條文，給出梁端箍筋加密區(qū)箍筋間距可以放松的條件。見 、 條。 第 條：框架梁設計應符合下列要求： 表注 2 為新增加內容，主要為了便于施工并保證混凝土質量。主要考慮當箍筋直徑較大且肢數(shù)較多時，箍筋的凈距偏小不利于混凝土的澆筑，故將箍筋的間距適當放寬。 （強條） 第 條：梁的縱向鋼筋配置，尚應符合下列規(guī)定： 1 抗震設計時，梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于 %，不應大于 %。當梁端受拉鋼筋的配筋率大于 %時，受壓鋼筋的配筋率不應小于受拉鋼筋的一半；（梁的縱向鋼筋最大配筋率不再作為強制性條文，“不應大于 %”改為“不宜大 于 %” ） 2 沿梁全長頂面和底面應至少各配置兩根縱向配筋，一、二級抗震設計時鋼筋直徑不應小于 14mm，且分別不應小于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的 1/4；三、四級抗震設計和非抗震設計時鋼筋直徑不應小于 12mm；（本款未作修改） 3 一、二、三級抗震等級的框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋的直徑，對矩形截面柱，不宜大于柱在該方向截面尺寸的 1/20；對圓形截面柱，不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的 1/20。 第 1 款做了部分修改。根據(jù)國外試驗資料，受彎構件的延性隨其配筋率的提高而降低。但當配 置不少于受拉鋼筋 50﹪的受壓鋼筋時，其延性可以與低配筋率的構件相當。新西蘭規(guī)范規(guī)定，當受彎構件的壓區(qū)鋼筋大于拉區(qū)鋼筋的 50﹪時，受拉鋼筋配筋率不大于 ﹪的規(guī)定可以適當放松。當受壓鋼筋不少于受拉鋼筋的 75﹪時，其受拉鋼筋配筋率可提高 30﹪，也即配筋率可放寬至 ﹪。因此本次修訂規(guī)定，當受壓鋼筋不小于受拉鋼筋的 倍時，受拉鋼筋的配筋率可提高至 ﹪。 本條第 3 款的規(guī)定主要是防止梁在反復荷載作用時鋼筋滑移。本次修訂增加了對三級框架的要求。 2 加大了柱截面基本構造尺寸要求。見 條。 第 條：柱截面尺寸宜符合下列要求： 1 矩形截面柱的邊長，非抗震設計時不宜小于 250mm，抗震設計時，四級不宜小于 300mm，一、二、三級時不宜