【文章內容簡介】 使用 3 輕度損壞 輕微損壞 輕微損壞 輕度損壞、部 分中度損壞 一般修理后可繼續(xù)使用 4 中度損壞 輕度損壞 部分構件中度損壞 中度損壞、部分比較嚴重損壞 修復或加固后可繼續(xù)使用 5 比較嚴重損壞 中度損壞 部分構件比較 嚴重損壞 比較嚴重損壞 需排險大修 (5) 各性能水準結構預期的震后性能狀況 如何 ? 表 49 性能目標 A B C D 多遇地震 1 1 1 1 設防烈度地震 1 2 3 4 預估的罕遇地震 2 3 4 5 (6) 各性能目標與各性能水準如何對應 ? 每個性能目標均與一組抗震性能水準相對應，見下表。 結構抗震性能目標 表 (7) 什么結構要進行抗震性能設計 ? 特別不規(guī)則的結構，高度超過 A級和B級的結構以及處于不利地段上的不規(guī)則結構等，宜采用結構抗震性能設計方法進行分析和論證。 50 51 (8) 怎樣進行結構抗震性能設計 ? 第 1性能水準的結構： 應滿足彈性設計要求。在設防烈度下，結構構件承載力應符合下式規(guī)定： γGSGE＋ γEhS*Ehk＋ γEvS*Evk ≤ Rd / γRE (1) 第 2性能水準的結構： 在設防烈度地震或預估的罕遇地震作用下，關鍵構件和普通豎向構件的抗震承載力以及耗能構件的受剪承載力宜符合公式（ 1）的規(guī)定；耗能構件的正截面承載力宜符合下式要求： SGE＋ S*Ehk＋ *Evk ≤ Rk (2) 52 第 3性能水準的結構： 應進行彈塑性計算分析。在設防烈度地震或預估的罕遇地震作用下，關鍵構件和普通豎向構件的正截面承載力應符合公式（ 2）的規(guī)定，水平長懸臂結構和大跨結構中的關鍵構件的正截面承載力尚應滿足下式的規(guī)定： SGE＋ *Ehk＋ S*Evk ≤ Rk (3) 53 第 4性能水準的結構： 應進行彈塑性計算分析。在設防烈度地震或預估罕遇地震作用下，關鍵構件及普通豎向構件的正截面承載力應符合公式（ 2）的規(guī)定，水平長懸臂結構和大跨結構中的關鍵構件正截面承載力尚應符合公式（ 3）的規(guī)定；鋼筋混凝土豎向構件的受剪承載力應符合公式（ 4）的規(guī)定，鋼 混凝土組合剪力墻的受剪承載力應符合公式（ 5）的規(guī)定。 VGE + V*Ek ≤ （ 4） (VGE+V*Ek) ( + ) ≤ （ 5） 結構薄弱部位的層間位移角應符合有關的規(guī)定。 54 第 5性能水準的結構： 應進行彈塑性計算分析。在預估的罕遇地震作用下，關鍵構件的抗震承載力應符合公式（ 2）的規(guī)定；豎向構件的受剪應符合公式（ 4）或（ 5）的規(guī)定；允許部分耗能構件發(fā)生比較嚴重的破壞；結構薄弱部位的層間位移角應符合上表的規(guī)定。 (9) 結構彈塑性計算分析應符合的要求 ● 高度不超過 150m的高層建筑可采用靜力彈塑 性分析方法；高度超過 200m時，應采用彈塑 性時程分析法；高度在 150m200m之間， 可視結構不規(guī)則程度選擇靜力彈塑性或時程分 析法。高度超過 300m的結構或特別復雜的結 構，應由兩個不同單位進行獨立的計算校核。 ● 復雜結構應進行施工模擬分析，應以施工全過 程完成后的內力為初始狀態(tài)。 ● 彈塑性時時程分析宜采用雙向或三向地震輸入。 55 1增加了結構抗連續(xù)性倒塌設計的原則 (1)什么是結構連續(xù)性倒塌 ? 指結構遭遇突發(fā)事 件后因局部破壞導致結構連續(xù)性倒塌或大范圍破壞的現(xiàn)象。 造成結構連續(xù)倒塌的原因可以是爆炸、撞擊、設計施工失誤、地基基礎失效等偶然因素。 56 典型事例： ● 1968年 5月 16日，英國倫敦某 22層、 64m 高的公寓在 18層角部因燃氣爆炸引發(fā)的連 續(xù)性倒塌。 ● 1995年 4月 19日，美國俄克拉荷馬市聯(lián)邦 大廈因汽車炸彈在距大廈前 發(fā)的連續(xù)性倒塌。 ● 2022年 9月 11日，美國紐約世貿中心大廈 雙子塔因兩架飛機恐怖襲擊引發(fā)的連續(xù)性 倒塌。 57 (2) 什么情況下要進行結構的抗連續(xù)倒塌設計 ? ◆ 安全等級為一級的高層建筑結構 應滿足抗 連續(xù)倒塌概念設計的要求； ◆ 有特殊要求時 ，可采用 拆除構件方法 進行 抗連續(xù)倒塌設計。 歐美等國研究較早，有設計規(guī)范。我國起步較晚，首次將其列入規(guī)范。 58 (3) 怎樣進行結構抗連續(xù)性倒塌設計 ? 我國目前采用 以概念設計法為主 的抗連續(xù)倒塌設計方法，對于重要結構可采用拉結構件法、拆除構件法和關鍵構件法等方法進行定量設計。 四種方法： ● 概念設計法； ● 拉結構件法； ● 拆除構件法； ● 關鍵構件法（局部加強法）。 59 ◆ 概念設計法 : ● 應采取必要的結構連接措施，增強結構的整 體性； ● 主體結構宜采用多跨規(guī)則的超靜定結構 。 ● 結構構件應具有適宜的延性，避免剪切破壞、 壓潰破壞、錨固破壞、節(jié)點先于構件破壞； ● 結構構件應具有一定的反向承載能力； ● 周邊及邊跨框架的柱距不宜過大 。 ● 轉換層結構應具有整體多重傳遞重力荷載途 徑； ● 鋼筋混凝土結構梁柱宜剛接，梁板頂、底部 鋼筋在支座處已按受拉要求貫通； ● 鋼結構框架梁柱宜剛接； ● 獨立基礎之間已采用拉梁連接。 60 61 ◆ 拉結構件法 在結構局部豎向構件失效的情況下，可根據(jù)具體情況分別按 梁 拉結模型 、 懸索 拉結模型 和懸臂 拉結模型 進行承載力驗算，維持結構的整體穩(wěn)固性。 62 結構防倒塌的拉結模型 63 64 65 ◆ 拆除構件法 逐個分別拆除結構周邊的豎向構件，底層內部豎向構件以及轉換桁架的腹桿等重要構件，驗算結構體系中的剩余部分的承載能力?？刹捎镁€彈性靜力方法，非線性靜力方法 ,動力方法等對整個結構進行分析。 周邊及內部去除柱示意圖 66 靜力分析荷載施加示意圖 67 Rd ≥ 223。 Sd 剩余結構構件承載力應符合以下要求： 式中： Sd為 剩余結構構件效應設計值； Rd為 剩余結構構件承載力設計值； 223。為 效應折減系數(shù)，對中部水平構件取 ，對其他構件取 。 Sd = ηd( SGk + ∑ΨqiSQi,k ) + ΨwSwk （ ） （ ） 68 式中： SAd —— 偶然作用的效應組合設計值； ◆ 關鍵構件法 : 當拆除某構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌設計要求時，在該構件表面附加 80kN/m2側向 偶然作用設計值，此時其承載能力應滿足以下要求： Sd = SGk + + SAd Rd ≥ Sd （ ） （ ） 對特別重要或對風荷載敏感的高 層建筑，修改了風壓的取值 現(xiàn) : 對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設 計時應按基本風壓的 ； 對于正 常使用極限狀態(tài)（如位移計算），可采 用 50 年重現(xiàn)期的風壓值（基本風壓）。 原 : 對特別重要或對風荷載敏感的高層建 筑，基本風壓均按 100年的重現(xiàn)期取值。 69 第 4章 荷載與地震作用 增加了橫向風風振效應或扭轉風振效 應計算要求 橫向風振效應或扭轉風振效應明顯的高層建筑，應考慮橫向風振效應或扭轉風振效應的影響?？紤]橫風向風振計算時，風荷載作用效應應按下列公式計算： 70 （ 6） 71 結構體系 ?u/h限值 框架 1/550 框架 剪力墻、框架 核心筒、板柱 剪力墻 1/800 筒中筒、剪力墻 1/1000 除框架結構外的轉換層 1/1000 樓層層間最大位移與層高之比的限值 表 變形驗算： ?x/h ≤ [?/h] ?y/h ≤ [?/h] 式中， ?x和 ?y為同時考慮橫風向和順風向影響的層間位移。 [ ?/h]見下表。 （ 7） 擴大了風洞試驗判斷確定風荷載 的范圍 取消了原規(guī)程中房屋高度在 150m 以上要進行風洞試驗的要求。 規(guī)定房屋高度大于 200m 或 有下列情況之一時，宜進行風洞試驗判斷確定建筑物的風荷載。 — 平面形狀或立面形狀復雜； — 立面開洞或連體建筑； — 周圍地形和環(huán)境較復雜。 72 將 Ⅰ 類場地分為 Ⅰ 0 和 Ⅰ 1兩個亞類 新的抗震規(guī)范將 堅硬土 和 巖石 分開 ， 新增波速大于 800m / s 為 巖 石 類 ， 保 留 波 速 為500~800m/s的軟基巖和堅硬土類 。 這樣做法與我國核電站抗震規(guī)范和國際規(guī)范較為相近 。 73 巖石的剪切波速或 土的等效剪切波速（ m/s） 場地類別 Ⅰ 0 Ⅰ 1 Ⅱ Ⅲ Ⅳ vs＞ 800 0 800≥ vs＞ 500 0 500≥ vs