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正文內(nèi)容

建筑工程結(jié)構(gòu)方案的選擇及結(jié)構(gòu)布置畢業(yè)論文(編輯修改稿)

2025-06-10 23:04 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 最后得:各支座反力: ;; ; ; 跨中最大彎矩值:; ; 支座彎矩值: JL2的內(nèi)力計(jì)算 (1軸)此梁承受的荷載有兩部分組成:一部分是懸挑部分傳來的均勻荷載;另一部分是由1,2軸之間傳來的梯形荷載,其最大值為: 。采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下: JL2計(jì)算簡(jiǎn)圖由上面的計(jì)算簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: JL2的初始M圖 JL2的初始Q圖由剪力圖可得到支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: JL2第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下: 圖 JL2的第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: JL2的第一次荷載調(diào)整的M圖 JL2的第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整。將上述兩種荷載疊加,可得到JL2的最終荷載的M、Q圖,見下圖: JL2的總M圖 JL2的總Q圖最后得:各支座反力: ;; ; ; 跨中最大彎矩值:; ; 支座彎矩值: JL3的內(nèi)力計(jì)算(12軸)此梁承受兩邊傳來相同的梯形荷載:梯形荷載的最大值為:;采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下: JL3計(jì)算簡(jiǎn)圖由上面的計(jì)算簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: JL3的初始M圖 JL3的初始Q圖由剪力圖可得到支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: JL3第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下: JL3第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: JL3的第一次荷載調(diào)整的M圖 JL3的第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;需要進(jìn)行第二次調(diào)整; ;不需第二次調(diào)整; ;不需第二次調(diào)整; ;需進(jìn)行第二次調(diào)整;第二次調(diào)整荷載值如下:。 JL3第二次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下: 圖 JL3的第二次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: 圖 2. 34 JL3的第二次荷載調(diào)整的M圖圖 2. 35 JL3的第二次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將第一次調(diào)整后的支座反力與第二次調(diào)整的支座反力疊加得: ;不需再次調(diào)整;;不需再次調(diào)整;;不需再次調(diào)整;;;不需再次調(diào)整。將上述三種荷載疊加,可得到JL3的最終荷載的M、Q圖,見下圖: 圖 2. 36 JL3的總M圖 圖 2. 37 JL3的總Q圖最后得:各支座反力: ;; ; ; 跨中最大彎矩值:; ; 支座彎矩值: JL4的內(nèi)力計(jì)算(13 軸)此梁承受的荷載有兩部分組成:一部分是懸挑部分傳來的均勻荷載;另一部分是由1,2軸之間傳來的梯形荷載,其最大值為: 。采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下: 圖 2. 38 JL4的計(jì)算簡(jiǎn)圖由上面的計(jì)算簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: 圖 2. 39 JL4的初始M圖 圖 2. 40 JL4的初始Q圖由剪力圖可得到支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: ;不需進(jìn)行調(diào)整 JL4第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下: 圖 2. 41 JL4的第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖 由上簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下:圖 2. 42 JL4第一次荷載調(diào)整的M圖 圖 JL4第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值) 由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整。將上述兩種荷載疊加,可得到JL4的最終荷載的M、Q圖,見下圖: 圖 JL4的總M圖 圖 JL4的總Q圖最后得:各支座反力: ;; ; ; 跨中最大彎矩值:; ; 支座彎矩值: JL5的內(nèi)力計(jì)算(A 軸)此梁承受的荷載有兩部分組成:一部分是懸挑部分傳來的均勻荷載;另一部分是由 A,B軸之間傳來的梯形荷載,其最大值為: 。采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖 2. 46 JL5的計(jì)算簡(jiǎn)圖由上面的計(jì)算簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下:圖 JL5的初始M圖 圖 2. 48 JL5的初始Q圖由剪力圖可得到支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: JL5第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下:圖 2. 49 JL5的第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上簡(jiǎn)圖可求出彎矩圖和剪力圖如下: 圖 2. 50 JL5的第一次荷載調(diào)整的M圖 圖 2. 51 JL5的第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整;將上述兩種荷載疊加,可得到JL5的最終荷載的M、Q圖,見下圖: 圖 2. 52 JL5的總M圖圖 2. 53 JL5的總Q圖最后得:各支座反力: ;;;;; ;;;; ; 跨中最大彎矩值:;;;;;;;;;;;支座彎矩值:;;;;;;;;;; JL6的內(nèi)力計(jì)算(C軸)此梁承受兩邊傳來相同的三角形荷載:三角形荷載的最大值為:;采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖 2. 54 JL6的計(jì)算簡(jiǎn)圖由計(jì)算簡(jiǎn)圖可得出JL6的初始彎矩圖和剪力圖,如下: 圖 2. 55 JL6的初始M圖 圖 2. 56 JL6的初始Q圖由剪力圖可得支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: JL6第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下:圖 2. 57JL6第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上圖可得出JL6第一次荷載調(diào)整的彎矩圖和剪力圖,如下: 圖 2. 58 JL6第一次荷載調(diào)整的M圖 圖 2. 59 JL6第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的分別代表每跨的和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整;將上述兩種荷載疊加,可得到JL6的最終荷載的M、Q圖,見下圖: 圖 2. 60 JL6總M圖 圖 2. 61 JL6總Q圖最后得:各支座反力: ;;;;; ;;;; ; 跨中最大彎矩值:;;;;;;;;;;;支座彎矩值:;;;;;;;;;; JL7的內(nèi)力計(jì)算(C軸)此梁承受的荷載有兩部分組成:一部分是懸挑部分傳來的均勻荷載;另一部分是由 A,B軸之間傳來的梯形荷載,其最大值為: 。采用倒梁法進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 圖 2. 62 JL7的計(jì)算簡(jiǎn)圖由計(jì)算簡(jiǎn)圖可得JL7的初始彎矩圖和剪力圖,如下: 圖 2. 63 JL7初始M圖 圖 2. 64 JL7初始Q圖由剪力圖可得支座反力如下: 將支座反力和柱荷載分配值進(jìn)行比較,發(fā)現(xiàn)差距較大,需要進(jìn)行調(diào)整。將各支座的不平衡力均勻分配在在相鄰兩跨的各跨度范圍內(nèi),各支座反力的差值和第一次荷載調(diào)整值如下: JL7第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖如下:圖 2. 65 JL7第一次荷載調(diào)整簡(jiǎn)圖由上簡(jiǎn)圖可得出JL7第一次荷載調(diào)整的彎矩圖和剪力圖,如下: 圖 2. 66 JL7第一次荷載調(diào)整的M圖 圖 2. 67 JL7第一次荷載調(diào)整的Q圖(圖中的值分別代表每跨的,處和支座處的值)由剪力圖可得到支座反力如下: 將上述兩種支座反力疊加可得: ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;不需再次調(diào)整; ;相差較小不在調(diào)整; ;不需再次調(diào)整;將上面兩種荷載疊加可得JL7的最終彎矩圖和剪力圖,如下: 圖 2. 68 JL7的總M圖 圖 2. 69 JL7的總Q圖最后得:各支座反力: ;;;;; ;;;; ; 跨中最大彎矩值:;;;;;;;;;;;支座彎矩值:;;;;;;;;;; 底板的配筋計(jì)算由GB500072002可知,按基底反力直線分布計(jì)算的梁板式筏基,其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析。梁板式筏基的底板和基礎(chǔ)梁的配筋除滿足計(jì)算要求外,縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有1/21/3貫通全跨,%,頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部連通。板厚,混凝土取C30;,;鋼筋采用HPB235的一級(jí)普通鋼筋。 ,跨中取其最大的跨中彎矩配筋即可,X方向:比較取3號(hào)板的進(jìn)行跨中配筋計(jì)算:;;;;;所以,按最小配筋率配筋:;實(shí)配:選配 ; 因此其余各板X方向都按構(gòu)造配筋:選配 ; Y方向:比較取1號(hào)板的進(jìn)行跨中配筋計(jì)算:;;;;;所以,按最小配筋率配筋:;實(shí)配: ; 因此其余各板Y方向都按構(gòu)造配筋:選配 ; ① a支座配筋計(jì)算:;;;;
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