【文章內(nèi)容簡介】 什 么 原 因 引 起 的 ？ 某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷 振動速度毫米 /秒峰值 0 . 43mm/s 2022rpm(軸防護罩自振頻率 ) 0 . 42mm/s 3780rpm (泵系統(tǒng)自振頻率 ) 頻率 (轉(zhuǎn) /分 ) 用 錘擊法 測試電動機，軸和泵的自振頻率。 4V測點的自振頻率測試頻譜表明：占優(yōu)勢的自振頻率 3780rpm，它與運行中測到的頻譜的最大振動頻率分量 3570rpm=2*RPM=BPF泵葉輪的葉片通過頻率 (BPF)僅差 210rpm或 %。此外，還有 2022rpm軸防護罩自振頻率。 由于自振頻率 3780rpm太靠近泵葉輪的葉片通過頻率或泵轉(zhuǎn)速的二倍頻率 3570rpm，極易激起泵系統(tǒng)共振 。 因此，試驗用加固泵系統(tǒng)支承剛度，改變系統(tǒng)自振頻率 (“調(diào)頻” )，以避免發(fā)生共振。 1泵 4V測點 BPF=2*RPM=3570rpm 僅差 5 . 9%或 210rpm 錘擊試驗結(jié)果表明：存在泵系統(tǒng)自振頻率 某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷 2根粱加固 1泵 1根粱加固 2泵 北墻面 東墻面 對 1泵加輔助支撐，改變其自振頻率 某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷 4 . 6mm/s 1770rpm=1*RPM 16 . 51mm/s 3570rpm=2*RPM=BPF 振動速度毫米 /秒峰值 頻率 (轉(zhuǎn) /分 ) 1泵 3V測點加固前 振動總量對泵系統(tǒng)加固前后振動實測比較表明：加固后自振頻率提高到 3960rpm,提高了180rpm或 4. 8%,使之與 BPF=2*RPM激勵頻率有效地錯開，避免共振。 3V測點振動總量從 18 . 14mm/s峰值減小到 5 . 99mm/s峰值，減幅達 67%。 2*RPM頻率3570rpm分量的幅值從 16. 51mm/s峰值減小到 4. 98mm/s峰值，減幅達 70%。 1 . 57mm/s 1770rpm =1*RPM 4 . 98mm/s 3570rpm =2*RPM=BPF 3960rpm (加固后自振頻率 ) 加固后 振動總量 5 . 99mm/s 峰值 頻率 (轉(zhuǎn) /分 ) 自振頻率提高 390rpm 某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷 故障診斷實例分析之四 某除塵風機機組軸承座剛性差 及流體動力激振振動故障的診斷 雙吸口風機 液力偶合器 電 動 機 除塵風機結(jié)構(gòu)示意圖 鋼筋混凝土基礎 槽鋼，鋼板焊接基礎底板(非常單薄，剛性極差 ) M1HM1VM1A M2HM2VM2A CP3HCP3VCP3A CP4HCP4VCP4A F5HF5VF5A F6HF6VF6A N0=999轉(zhuǎn) /分 1250千 瓦 N1=200~960轉(zhuǎn) /分，風機葉輪葉片數(shù)Z=6 SKF22322CC/W33 某除塵風機機組軸承座剛性差及流體動力激振振動故障的診斷 51A 52A 53A 54A 55A 56A 57A 58A 59A 51H 52H 53H 54H 55H 56H 57H 58H 51V 52V 53V 54V 55V 56V 57V 58V 液力偶合器與風機之間的軸承座 (5)振動測點位置示意 鋼 板 焊 接 結(jié) 構(gòu) 支 座 鑄 鋼 支 座 59V H軸向方向V水平方向 A軸向方向 風 機 側(cè) 液力偶合器側(cè) 鋼筋混凝土基礎 某除塵風機機組軸承座剛性差及流體動力激振振動故障的診斷 61A 62A 63A 64A 65A 66A 61H 62H 63H 64H 65H 61V 62V 63V 64V 65V 風機自由端的軸承座 (6)振動測點位置示意 鑄 鋼 支 座 H軸向方向V水平方向 A軸向方向 風 機 側(cè) 鋼筋混凝土基礎 某除塵風機機組軸承座剛性差及流體動力激振振動故障的診斷 51A OA=5. 08522mm/s RMS 52A OA=4. 51826mm/s RMS 53A OA=3. 94369mm/s RMS 54A OA=2. 77616mm/s RMS 55A OA=2. 58472mm/s RMS 56A OA=1. 49945mm/s RMS 57A OA=1. 33297mm/s RMS 58A OA=0. 334003mm/s RMS 59A OA=0. 137554mm/s RMS 51H OA=7. 88009mm/s RMS 52H OA=6. 80293mm/s RMS 53H OA=4. 55451mm/s RMS 54H OA=4. 14939mm/s RMS 55H OA=2. 84782mm/s RMS 56H OA=2. 72776mm/s RMS 57H OA=0. 623098mm/s RMS 58H OA=0. 464797mm/s RMS 51V OA=1. 8654mm/s RMS 52V OA=3. 1076mm/s RMS 53V OA=2. 63707mm/s RMS 54V OA=2. 15923mm/s RMS 55V OA=2. 17249mm/s RMS 56V OA=2. 22956mm/s RMS 57V OA=2. 45644mm/s RMS 58V OA=0. 525065mm/s RMS 鋼板焊接結(jié)構(gòu)支座 鑄 鋼 支 座 59V OA=0. 49022mm/s RMS 相 差 4 倍 相 差 4 倍 焊接鋼板結(jié)構(gòu)支座水平和軸向方向剛性太差導致振動劇烈 振 動 總 量 沿 軸 承 座 高 度 分 布 鋼筋混凝土基礎 5位置各測點 振動總量 沿軸承座高度分布 51A SP=3. 77186mm/s PEAK 52A SP=3. 13719mm/s PEAK 53A SP=2. 74359mm/s PEAK 54A SP=1. 74301mm/s PEAK 55A SP=1. 56543mm/s PEAK 56A SP=0. 722635mm/s PEAK 57A SP=0. 635095mm/s PEAK 58A SP=0. 0576462mm/s PEAK 59A SP=0. 116555mm/s PEAK 51H SP=9. 01535mm/s PEAK 52H SP=7. 77505mm/s PEAK 53H SP=5. 18371mm/s PEAK 54H SP=4. 72426mm/s PEAK 55H SP=3. 13888mm/s PEAK 56H SP=3. 00124mm/s PEAK 57H SP=0. 68841mm/s PEAK 58H SP=0. 552183mm/s PEAK 51V SP=1. 59455mm/s PEAK 52V SP=3. 08988mm/s PEAK 53V SP=2. 76789mm/s PEAK 54V SP=2. 19405mm/s PEAK 55V SP=2. 3476mm/s PEAK 56V SP=2. 24036m