塔吊基礎(預應力樁)施工方案(編輯修改稿)
2025-06-06 00:54 本頁面
【文章內容簡介】 3。m)工作狀態(tài) 1335 非工作狀態(tài) 464 1552 0 塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F 1(kN) ＝ ＝起重荷載設計值F Q(kN) ＝ 60＝81豎向荷載設計值F(kN) +81＝水平荷載設計值F v(kN) ＝ ＝傾覆力矩設計值M(kNm) ＝1335＝非工作狀態(tài) 五礦二十三冶建設集團有限公司 五礦 麓谷科技產(chǎn)業(yè)園塔吊基礎施工方案7豎向荷載設計值F39。(kN) 39。＝＝水平荷載設計值F v39。(kN) 39。＝＝傾覆力矩設計值M39。(kNm) ＝1552＝ 樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1承臺長l(m) 5 承臺寬b(m) 5承臺長向樁心距a l(m) 4 承臺寬向樁心距a b(m) 4樁直徑d(m) 承臺參數(shù)承臺混凝土等級 C35 承臺混凝土自重γ C(kN/m3) 25承臺上部覆土厚度h39。(m) 0 承臺上部覆土的重度γ39。(kN/m 3) 19承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50 配置暗梁 否 矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： 五礦二十三冶建設集團有限公司 五礦 麓谷科技產(chǎn)業(yè)園塔吊基礎施工方案8 Gk=bl(hγc+h39。γ39。)=55(125+019)=625kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G= k=625= 樁對角線距離：L=(a b2+al2)=(42+42)= 荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Q k=(Fk+Gk)/n=(+625)/4= 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(+625)/4+(1552+1)/= Qkmin=(Fk+Gk)/n(Mk+FVkh)/L =(+625)/4(1552+1)/= 荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(+)/4+(+1)/= Qmin=(F+G)/n(M+Fvh)/L =(+)/4(+1)/= 樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級 C80 樁基成樁工藝系數(shù)ψ C 樁混凝土自重γ z(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35樁入土深度l t(m) 13米樁配筋自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 1326地基屬性 五礦二十三冶建設集團有限公司 五礦 麓谷科技產(chǎn)業(yè)園塔吊基礎施工方案9是否考慮承臺效應 否土名稱 土層厚度l i(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)雜填土 9 15 0 粉質粘土 25 1000 強風化板巖 50 2600 樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=4d=4= 樁端面積：A p=d2== Ra=uΣqsiali+qpaAp =(915+25+150)+2600=519kN Qk=≤Ra=519kN Qkmax=≤=519= 滿足要求！ Qkmin=0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Q k39。= 樁身的重力標準值：G p=ltApγz=1325= Ra39。=uΣλiqsiali+Gp=(15+25+50)+= Qk39。=≤Ra39。= 樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：A s=nπd2/4=4162/4=804mm2 軸心受壓樁樁身承載力 五礦二十三冶建設集團有限公司 五礦 麓谷科技產(chǎn)業(yè)園塔吊基礎施工方案10 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Q max= 樁身結構豎向承載力設計值：R=1326kN滿足要求！ 軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q39。=Q min= fyAS=360103=Q39。=≤fyAS=滿足要求！ 承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋 HRB400C25@200 承臺底部短向配筋 HRB400C25@200承臺頂部長向配筋 HRB400C25@200 承臺頂部短向配筋 HRB400C25@200 荷載計算 承臺有效高度：h 0=10005025/2=938mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(+())m X方向：M x=Mab/L=4/=m Y方向：M y=Mal/L=4/=m 受剪切計算 V=F/n+M/L=+ 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：β hs=(800/938)1/4= 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a 1b=(abBd)/2=()/2= a1l=(alBd)/2=()/2= 剪跨比：λ b39。=
公司管理相關推薦
鄂ICP備17016276號-1