人防結構ppt課件(編輯修改稿)
2025-06-05 22:14 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 部建筑物自重，內(nèi)承重墻 (柱 )自重 5 頂板傳來的核爆等效靜荷載、靜荷載；上部建筑物自重取全部標準值；內(nèi)承重墻 (柱 )自重 基礎 6 底板核爆等效靜荷載 (條、柱、樁基為墻柱傳來的核爆等效靜荷載 )；上部建筑物自重，頂板傳來靜荷載，防空地下室墻身自重 5 底板核爆等效靜荷載 (條、柱、樁基為墻柱傳來的核爆等效靜荷載 )；上部建筑物自重取全部標準值；頂板傳來靜荷載；防空地下室墻身自重 注：上部建筑物自重標準值，系指防空地下室上部建筑物的墻體和樓板傳來的靜荷載，即墻體、屋蓋、樓板自重及戰(zhàn)時不拆遷的固定設備等。 ? 承載力設計采用下列極限狀態(tài)設計表達式： γ 0(γ GSGk＋ γ QSQk)≤ R R = R(fcd, fyd, ak,??) 式中 γ 0—— 結構重要性系數(shù) ， 可取 ； γ G—— 永久荷載分項系數(shù) ， 可取 ； γ Q—— 等效靜荷載分項系數(shù) ， 可取 ； R—— 結構構件承載力設計值； fcd—— 混凝土軸心抗壓動力強度設計值； fyd—— 鋼筋 （ 鋼材 ） 抗拉動力強度設計值 。 內(nèi)力分析 延性比復核 當結構構件按彈塑性工作階段設計時，受拉鋼筋配筋率不宜大于 %；當大于 %時，受彎構件或大偏心受壓構件的允許延性比 (β) 值應滿足下式要求，且受拉鋼筋最大配筋率不大于按彈性工作階段設計時的最大配筋率（ ≥ C30砼： ％ %）。 [β]≤（ x/h0） x/ho=(ρ ρ ’)fyd/α cfcd (ρ ρ ’)≤ cfcd/ （ [β] f yd ） 即對于一定允許延性比的人防構件，當縱向受拉與受壓鋼筋配筋率的差值小于上式計算結果時，可以不再考慮受拉鋼筋超筋 %對允許延性比不利的影響。 x混凝土受壓區(qū)高度 (mm)； ho截面的有效高度 (mm)； ρ 、 ρ’ 縱向受拉鋼筋及縱向受壓鋼筋配筋率； fyd受拉鋼筋的動力強度設計值； fcd混凝土軸心抗壓動力強度設計值； αc 系數(shù)，取 。 當板的周邊支座橫向伸長受到約束時，其跨中截面的計算彎矩值對梁板結構可乘以折減系數(shù)，對無梁樓蓋結構可乘以折減系數(shù) ，如板的計算已計入軸力作用，則不再乘折減系數(shù)。 按等效靜荷載法分析得出的內(nèi)力，進行墻、柱受壓構件正截面承載力驗算時，其混凝土的軸心抗壓動力強度設計值應乘以折減系數(shù) 。 按等效靜荷載法分析得出的內(nèi)力，進行梁、柱斜截面承載力驗算時，其混凝土的動力強度設計值應乘以折減系數(shù) 。 對于均布荷載作用下的鋼筋混凝土梁，當按等效靜荷載法得出的內(nèi)力進行鋼筋混凝土受彎構件斜截面承載力驗算時，尚需作跨高比影響的修正。當僅配置箍筋時，其斜截面受剪承載力 V應按下列公式計算確定 . V= 1ftdbh0+ψ 1=1(l/ho8)/15≥ 梁跨高比影響系數(shù) ψ1 。當 1/ho≤8 時， ψ1=1 ； 當 1/ho8時， 按上式計算。 支承鋼筋混凝土平板門的門框墻，當門洞邊墻體懸挑長度大于 1/2倍該邊邊長時，宜在門洞邊設梁或柱；當門洞邊墻體懸挑長度小于或等于 1/2倍該邊邊長時，可采用下列公式按懸臂構件設計。 M=q1l1+qel22/2 V=qi+qel2 內(nèi)力分析 門框墻上的等效靜載： 直接作用荷載 qe； 門扇傳遞荷載 q1 內(nèi)力分析時，平時荷載控制的構件按彈性分析，戰(zhàn)時荷載控制的除門框墻等重要構件外，一般按塑性分析。應注意各構件的邊界條件，按接近實際支承情況進行處理。 梁板結構的頂板通常情況按四邊固定雙向板塑性計算； 外墻除扶壁柱截面尺寸較大 (如高層建筑外框架柱之間 ) 和垂直于外墻方向有鋼筋混凝土內(nèi)隔墻相連的外墻可按雙向板計算外，一般按單向板計算； 外墻與底板，一般二者剛度相差較大，在計算外墻時可視作固定端。 外墻與頂板，當外墻厚大于頂板時，按鉸接，小于時，按固接計算。 （外墻底頂板支座負彎矩相差較大，鋼筋布置時采用 1/2長度與全長度間隔布置比較經(jīng)濟） 臨空墻、單元隔墻計算可考慮相鄰板支座彎矩的作用，一般按四邊固定或三邊固定一邊鉸接計算。當墻厚度小于頂板厚度時，上節(jié)點為固接；當墻厚度大于等于頂板厚度時，上節(jié)點為鉸接。墻下節(jié)點一般為固接，計算時根據(jù)不同的長、寬比，取為單、雙向板。 常用結構計算軟件 PKPM軟件 梁板體系中的梁、板、柱等構件，采用 SATWE軟件 近似 進行整體分析計算是可行的。
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