【文章內容簡介】 貫入試驗擊數31～50擊，平均值39擊，巖石屬極軟巖。力學強度較高，工程性能較好。⑥強風化花崗巖（砂礫狀）(r)：場地內普遍分布，厚度變化大，呈灰白～淺黃色，中細粒花崗結構，主要由長石、石英及云母等礦物組成，部分長石已風化成粘土礦物，高嶺土化，原巖結構形態(tài)清晰可辨；巖芯具散體狀結構，呈砂礫狀，手捏易碎散，局部下部具碎裂狀結構，巖芯呈碎塊狀，手折可斷；～，標貫擊數大于50擊或反彈,巖石屬極軟巖，其工程地質性能較好。⑥1強風化花崗巖（碎塊狀）(r)：場地內普遍分布，厚度變化大，呈灰白～淺黃色，中細粒花崗結構，主要由長石、石英及云母等礦物組成，部分長石已風化成粘土礦物，高嶺土化，原巖結構形態(tài)清晰可辨；巖芯具散體狀結構，呈砂礫狀，手捏易碎散，局部下部具碎裂狀結構，巖芯呈碎塊狀，手折可斷；～，標貫擊數大于50擊或反彈,巖石屬極軟巖，其工程地質性能較好。⑦中風化花崗巖(r52)：灰白、青灰色，混雜灰黃色，中細粒花崗結構，成分主要為長石、石英及云母等礦物組成，沿裂隙面長石見有風化跡象；巖石較致密堅硬，裂隙一般不發(fā)育，呈閉合狀或微張開狀被鐵錳質等充填。未發(fā)現有軟弱夾層、洞穴及臨空面。原生節(jié)理面有鐵、錳質浸染現象，巖芯一般具塊狀、柱狀結構，局部具碎裂狀結構，錘擊聲稍脆；金剛鉆進進尺緩慢，伴有劇烈撥鉆聲，力學強度高。工程性能較好，巖石堅硬程度屬較硬巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級為Ⅳ～Ⅲ類；本層未鉆穿。， MPa。A地塊土層地質情況見圖45～圖47。B地塊：巖土層工程地質特征自上而下分述如下：①1淤泥混砂（Q4m）：全新統海相沉積層；灰、深灰色，呈松散狀，飽和，局部混淤泥量較多，普遍分布于勘區(qū)表層，主要由粉細砂、中砂、礫砂及淤泥混合而成，砂粒呈次棱角狀，含淤泥約20%；含云母，腐植物及腐殖質，混少量貝殼屑，具腥臭味；該層平均標準擊數為3擊（1～8），屬高壓縮性土，低強度土層，密實度及均勻性較差，力學強度較差。②細砂（Q4m）：淺黃色，淺灰色，飽和，松散狀，含云母，見貝殼碎屑，混少許粘性土。見于鉆孔XK9，屬低強度，高壓縮性土層。平均標準貫入擊數N=9擊（3～11）。②1中粗砂（Q4m）：淺黃色、灰白色，一般呈稍密狀，主要由中、礫粒組成，局部夾卵石，該層分布不連續(xù)。～；，含粘性土一般約15%，局部含粘性土略小于10%或略大于40%，為中砂、粗砂或粘性土混砂；粗顆粒均呈次棱角狀，級配一般；屬中壓縮性土，力學強度一般，平均標準貫入擊數N=10擊。②2粉質粘土（Q4 m）：灰黃色，飽和，混砂不均，含鐵錳結合，一般呈軟塑～可塑狀，呈透鏡體狀分布。②3砂夾粘性土（Q4 m）：灰黃色，灰色，飽和，局部夾薄層粘性土，一般呈稍密狀，呈透鏡體狀分布。③粉質粘土（Q4 m）：深灰色，灰色，飽和，一般呈軟塑～可塑狀，粘性較高，干強度較高，韌性中等，該層主要見于XKXKXK5號鉆孔，～，該層局部分布較連續(xù)，屬中等偏高壓縮性、低強度土層，平均標準貫入擊數N=4擊（3～9）。④粉質粘土（Q3 al +pl）：灰綠色、淺灰黃色，混砂不均，局部夾薄砂層；～；，該層分布連續(xù)，刀切面稍具光澤，韌性中等，干強度較高；呈可塑狀，該層屬中壓縮性土，中等強度土層，力學強度較好。平均標準貫入擊數N=9擊（6～12）。⑤殘積粘性土（Qel）：系花崗巖原地風化殘積產物，呈灰白～淺黃色，濕，可塑～硬塑為主，局部可塑。成分為粘粒、粉粒、石英顆粒。含較多云母碎片，其中2mm石英顆粒5%。局部相變?yōu)闅埛e砂質粘性土。，屬中等壓縮性，中等強度土層，工程性能較好。天然狀態(tài)下力學強度較高，但該層屬特殊性土，浸水易崩解、軟化，平均標準貫入擊數N=22擊（12～30）。⑥全風化花崗巖(r)：灰白～淺黃色為主，普遍分布，厚度變化大，中細?；◢徑Y構，散體狀。成分為石英、長石、云母。大部分長石已風化成粘土礦物，高嶺土化，原巖結構形態(tài)基本保存；巖芯呈粘性土狀，手捏易碎散，泡水易軟化；，巖石屬極軟巖。力學強度較高，工程性能較好。平均標準貫入擊數N=36擊（32～46）。⑦強風化花崗巖（砂礫狀）(r)：場地內普遍分布，厚度變化大，呈灰白～淺黃色，中細粒花崗結構，主要由長石、石英及云母等礦物組成，部分長石已風化成粘土礦物，高嶺土化，原巖結構形態(tài)清晰可辨；巖芯具散體狀結構，呈砂礫狀，手捏易碎散，局部下部具碎裂狀結構，巖芯呈碎塊狀，手折可斷；～，標貫擊數大于50擊或反彈,巖石屬極軟巖，其工程地質性能較好。⑦1強風化花崗巖（碎塊狀）(r)：場地內普遍分布，厚度變化大，呈灰白～淺黃色，中細?；◢徑Y構，主要由長石、石英及云母等礦物組成，部分長石已風化成粘土礦物，高嶺土化，原巖結構形態(tài)清晰可辨；巖芯具散體狀結構，呈砂礫狀，手捏易碎散，局部下部具碎裂狀結構，巖芯呈碎塊狀，手折可斷；標貫擊數大于50擊或反彈,巖石屬極軟巖，其工程地質性能較好。⑦2強風化輝綠巖（碎塊狀）(r)：灰綠色，灰綠結構，含石英，長石，云母等礦物，節(jié)理裂隙及其發(fā)育，將原巖切割成碎塊狀，～6cm，其工程地質性能較好。⑧中風化花崗巖(r)：灰白、青灰色，混雜灰黃色，中細粒花崗結構，成分主要為長石、石英及云母等礦物組成，沿裂隙面長石見有風化跡象；巖石較致密堅硬，裂隙一般不發(fā)育，呈閉合狀或微張開狀被鐵錳質等充填。未發(fā)現有軟弱夾層、洞穴及臨空面。原生節(jié)理面有鐵、錳質浸染現象，巖芯一般具塊狀、柱狀結構，局部具碎裂狀結構，錘擊聲稍脆；金剛鉆進進尺緩慢，伴有劇烈撥鉆聲，力學強度高。工程性能較好，巖石堅硬程度屬較硬巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級為Ⅳ～Ⅲ類。⑧1中風化輝綠巖(r)：灰綠色，塊狀構造，灰綠結構，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖芯多呈碎塊狀，屬巖脈，巖石堅硬程度屬較硬巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級為Ⅳ～Ⅲ類。B地塊土層地質情況見圖48～圖410。 地震效應分析根據國標《建筑抗震設計規(guī)范》（GB500112001）、閩建設[2002]37號文有關規(guī)定及《中國地震動參數區(qū)劃圖》（CB183062001）福建省區(qū)劃一覽表，擬建場地位于抗震設防烈度7度區(qū)，設計地震分組為第一組。勘區(qū)分布①淤泥、①1淤泥混細砂、②淤泥質粉質粘土在Ⅶ度地區(qū)時具有產生震陷的可能，局部存在可液化砂層，按不利原則評價考慮，擬建建筑場地屬抗震不利地段，應按有關規(guī)定設防。 巖土工程分析評價根據區(qū)域地質資料顯示，擬建場地地形較平緩，無崩塌、滑坡、泥石流等不良工程地質現象，未發(fā)現活動性斷裂，擬建場地為穩(wěn)定場地，周圍沒有大的河流，填海造地工程不會對周圍海域產生不利的影響，填海造地后對周邊環(huán)境影響較小。填筑材料可就地取材，經地基處理后，本場地適宜擬建建筑物的建設。 地震依據《中國地震動參數區(qū)劃圖（GB183062001）》，～，相應抗震防烈度為Ⅶ度。..圖45 A地塊鉆孔平面圖圖46 A地塊鉆孔縱剖面圖 圖47 A地塊鉆孔縱剖面圖.圖48 B地塊鉆孔平面圖圖49 圍堤B1鉆孔縱剖面圖圖410 圍堤B2鉆孔縱剖面圖.第5章 總平面布置 總平面布置原則（1）符合《福建省**港**港區(qū)控制性詳細規(guī)劃》（報批稿）的要求；（2）按照工程建設的安排和有利于工程施工考慮，合理劃分工程片區(qū)；（3）在本工程各個分塊區(qū)域，合理布置圍堤、施工道路，合理確定其頂面高程，確保施工期的安全，并利于分區(qū)吹填造地和規(guī)劃道路路基軟基處理；（4）對各片區(qū)的圍填區(qū)進行合理分區(qū)，以利于吹填海砂的充分沉淀，減少吹填造成的環(huán)境污染；（5）妥善處理工程區(qū)域臨近已建、擬建和規(guī)劃建構筑物的協調和銜接（如11泊位以及明達碼頭等），確保其安全和正常運轉；（6）平面布置應結合本地區(qū)環(huán)境質量要求，盡量減少本工程對周圍生態(tài)環(huán)境的不利影響。（7）執(zhí)行交通部《海港總平面設計規(guī)范》（JTJ21199）和國家有關標準、規(guī)定。本工程的總平面布置主要包括以下區(qū)域，即采砂區(qū)、吹填區(qū)、臨時航道和山體爆破區(qū)的布置。 采砂區(qū)布置通過我公司砂源調查小組現場調查、走訪、搜集整理的資料，本工程所需海砂采砂點主要來源于云宵航道工程疏浚區(qū)域、港區(qū)港池疏浚區(qū)域及東山灣三十萬噸級航道工程。經計算，104m3，取砂區(qū)域主要位于港區(qū)港池及調頭區(qū)疏浚（明達碼頭西側、北側），疏浚區(qū)平均距A地塊3km，疏浚量能滿足本工程需求。B地塊吹填造地需要砂量為204104m3，取砂區(qū)域主要位于碼頭前沿港池及調頭區(qū)、三十萬噸級航道工程及進港航道工程的疏浚區(qū)，疏浚區(qū)距B地塊5～15 km，疏浚量能滿足本工程需求。擬建工程區(qū)主要位于**頭南北端，北端為A地塊，A地塊為南11碼頭后方陸域，A地塊北側為已建的力通滾裝碼頭、明達建材碼頭，南端為B地塊，A地塊為南2碼頭后方陸域，B地塊南側為在建的一德碼頭，東側緊鄰現有杜古公路。A地塊由圍堤AAA3圍成，104m2，在A地塊南側布置圍堤A1，坡頂線為南8與南9碼頭分界線，由于南8碼頭后方陸域近期暫不能實施，圍堤A1為南側護岸，同時兼起吹填圍堰作用。南11碼頭與陸域形成同步施工，圍堤放坡不影響碼頭基槽的開挖，西側圍堤A北側圍堤A3分別距南南10碼頭150m、120m，以保證南11碼頭施工，圍堤起吹填圍堰作用，、。B地塊由圍堤B1，圍堤B2圍成，104m2（104m2山體開采）。圍堤B1位置為規(guī)劃圍堤前沿線，位于造地區(qū)西側，呈南北走向，圍堤起擋潮水和擋浪作用，受外海域潮流和波浪的影響較大，同時兼起吹填圍堰作用。圍堤B2于造地區(qū)北側，與南2碼頭棧橋于同一直線上，呈東西走向，起吹填圍堰作用，南側陸域形成邊線為規(guī)劃確定陸域與管廊帶分界線。表56 圍堤長度表地塊項目名稱單位長度備注A地塊圍堤A1Km圍堤A2Km圍堤A3KmB地塊圍堤B1Km圍堤B2Km 臨時航道布置由于采砂量較大，且B地塊距采砂點距離遠，為了減少回填砂在施工過程對海洋環(huán)境的影響，滿足海洋環(huán)境評價的要求，本工程不設置臨時儲砂坑。采用1000方自航泥駁或皮帶機船直接運送（或乘潮運送）海砂到回填區(qū)卸砂回填。航道布置以水深能滿足船舶航行的要求為原則。鑒于B地塊前沿現有水深條件良好，根據航道規(guī)劃，B地塊口門段為規(guī)劃10萬～30萬噸級單向航道，10萬噸級及其以下船舶均可利用港區(qū)內和東山灣口門外的天然水深進出港區(qū)，所以臨時航道利用其天然水深，長1140m，與規(guī)劃30萬噸級航線相接。 施工臨時便道布置在A、B地塊圍堤頂面兼做施工臨時便道，與現有陸域的施工道路連接，盡量形成環(huán)形施工主通道。 設計水位（基準面:當地理論最低潮面）設計高水位： m設計低水位： m極端高水位： m極端低水位： － m圍堤頂高程設計根據圍堤的重要程度，確定永久建筑物圍堤B1按基本不越浪設計，圍堤A－圍堤B2按允許少量越浪設計，圍堤A－圍堤A－3由于整個南11碼頭后方即將全部回填。根據《防波堤設計與施工規(guī)范》（JTJ29898）計算確定圍堤設計高程。（1）圍堤B1按基本不越浪要求，斜坡堤上設有胸墻，～，見表51。表51 圍堤B1頂高程計算表名稱設計高水位（m）～％（m）頂高程（m）圍堤B－1～～根據上述公式計算，對斜坡堤越浪量計算：設計高水位時，圍堤B1為Q=。（2）對圍堤AB2，按允許少量越浪的斜坡堤考慮，～，見表52。表52 圍堤AB－2頂高程計算表名稱設計高水位（m）％（m）頂高程（m）圍堤A－1圍堤B－2（3）圍堤A－圍堤A－3屬臨時工程，并預留富裕值，見表53。表53 圍堤A－A－3頂高程計算表名稱吹填高程（m）富裕值（m）頂高程（m）圍堤A－2圍堤A－3綜上所述，滿足吹填高程需要，各圍堤頂高程匯總如下表54。表54 圍堤頂高程計算表名稱設計高水位（m）頂高程（m）備注圍堤A－1圍堤A－2圍堤A－3圍堤B－1圍堤B－2臨時航道寬度和底高程為了滿足環(huán)境保護要求，本工程不設置儲砂坑。設置臨時航道的目的是利用1000方自航泥駁或皮帶機船直接運送（或乘潮運送）海砂到回填區(qū)卸砂回填。（1） 臨時航道寬度根據《海港總平面設計規(guī)范》的規(guī)定，臨時航道考慮自航1000方泥駁的雙向航行，其寬度按下列公式計算：W=2A+b+2C。A = n（Lsinr+B）式中 W－航道有效寬度（m）；A－航跡帶寬度（m）；C－船舶與航道底邊間的富裕寬度（m），；n－船舶漂移倍數，橫風≤7級，n=；L—設計船型船長，取55m；B—設計船型船寬，取11m；r－風、流壓偏角（0），取7，r=7л/180；根據上述公式計算，取為70m。（2）臨時航道底高程設計代表船型見表55。表55 設 計 船 型 表船 型船長（m）船寬（m）吃水（m）備注1000方泥駁55114500方泥駁300方泥駁8根據《海港總平面設計規(guī)范》