【文章內(nèi)容簡介】 j中所有 m個柱子軸力設計值之和 1mjkkD??樓層 j中所有 m個柱側(cè)向剛度之和，計算彎矩增大系數(shù)時，梁彈性剛度 EI乘折減系數(shù)，柱乘折減系數(shù) ；計算位移時，剛度不折減。 梁 柱 1 2 3 上 下 框架結構的內(nèi)力組合及調(diào)幅 、控制截面及最不利內(nèi)力 3截面負彎矩及剪力大； 2截面正彎矩大。 上下兩端截面 柱彎矩大。 支座處彎矩取值 1. 控制截面 支座處剪力取值 2 荷載效應及地震作用效應組合 (1)無地震時，荷載效應組合 (2) 有地震時，荷載效應與地震作用效應組合 在針對控制截面進行內(nèi)力組合時，應有目的的找出最不利內(nèi)力，各控制截面的最不利內(nèi)力如下： m a xm a x VM 及?梁跨中 m axM?柱端 VNM m a x 、及相應的VNM m a x 、及相應的?VMN m a x 、及相應的VMN m in 、及相應的 梁端 豎向活荷載的最不利布置 荷載逐層逐跨布置，組合出最不利內(nèi)力。計算工作量大，適于電腦計算。 用影響線的方式判斷所求截面最大內(nèi)力時荷載的布置方式。 ?梁：僅考慮本層活載的影響，計算方法同連續(xù)梁活載最不利布置； ?柱彎矩：僅考慮相鄰上下層活載的影響； ?柱軸力：考慮以上各層相鄰范圍滿布活載。 當活載產(chǎn)生內(nèi)力較小時，可考慮活載滿布，對梁跨中彎矩乘以 ~。 、梁端內(nèi)力調(diào)幅 調(diào)幅目的： 1）由于支座彎矩較大，經(jīng)調(diào)幅后，可使其配筋不致過多、便于施工； 2）由于梁端不是絕對剛性，尤其是裝配整體式框架，會有相對角變。 ? 調(diào)幅系數(shù)可取 ～ ，裝配整體式框架可取～ 。 ? 支座彎矩調(diào)幅后，應按平衡條件計算調(diào)幅后的跨中彎矩，且要求跨中彎矩不小于按簡支梁計算的跨中彎矩的 1/2。 ? 應當僅對豎向荷載引起的梁端彎矩進行調(diào)幅，水平荷載引起的梁端彎矩不應進行調(diào)幅。 ? 梁 內(nèi)力調(diào)幅及彎矩放大均應在內(nèi)力組合之前進行。 無抗震設防要求時框架結構構件設計 l0 樓蓋類型 柱的類別 l0 現(xiàn)澆樓蓋 底層柱 其余各層柱 裝配式樓蓋 底層柱 其余各層柱 1)材料強度 現(xiàn)澆框架節(jié)點混凝土同柱，后澆裝配框架節(jié)點強度比柱高 5MPa 2)節(jié)點區(qū)最小截面尺寸 00 .3 5 c c bsyf b hAf??3) 梁柱縱筋在節(jié)點區(qū)的錨固 框架結構抗震設計 、框架結構震害 、柱的震害 梁柱變形能力不足，構件過早發(fā)生破壞。一般是梁輕柱重，柱頂重于柱底，尤其是角柱和邊柱。 柱頂周圍有水平裂縫、斜裂縫或交叉裂縫。重者混凝土壓碎崩落，柱內(nèi)箍筋拉斷，縱筋壓曲成燈籠狀。 (1) 柱頂 主要原因：節(jié)點處彎矩、剪力、軸力都較大，受力復雜，箍筋配置不足，錨固不好等。破壞不易修復。 (2) 柱底 與柱頂相似，震害相對柱頂較輕。 (3) 短柱 當柱高小于 4倍柱截面高度（ H/b4)時形成短柱。 短柱剛度大，易產(chǎn)生剪切破壞。 (4) 角柱 由于雙向受彎、受剪 ,加上扭轉(zhuǎn)作用，震害比內(nèi)柱重。 (5) 梁柱節(jié)點 節(jié)點核心區(qū)產(chǎn)生對角方向的斜裂縫或交叉斜裂縫，混凝土剪碎剝落。節(jié)點內(nèi)箍筋很少或無箍筋時，柱縱向鋼筋壓曲外鼓。 (6) 框架梁 震害多發(fā)生于梁端。在地震作用下梁端縱向鋼筋屈服，出現(xiàn)上下貫通的垂直裂縫和交叉裂縫。破壞的主要原因是梁端屈服后產(chǎn)生的剪力較大，超過了梁的受剪承載力，梁內(nèi)箍筋配置較稀，以及反復荷載作用下混凝土抗剪強度降低等。 在強震作用下，抗震墻的震害主要表現(xiàn)在墻肢之間連梁的剪切破壞。主要是由于連梁跨度小，高度大形成深梁，在反復荷載作用下形成 X型剪切裂縫，為剪切型脆性破壞。 填充墻與主體結構連接不牢固，導致墻體脫落 振動臺試驗 框架結構構件在低周反復水平力作用下的滯回性能 ABABABV左震作用下框架內(nèi)力及構件受力圖OAB右震作用下框架內(nèi)力及構件受力圖VO左震作用下框架內(nèi)力及構件受力圖 右震作用下框架內(nèi)力及構件受力圖 A OPL水平地震作用下構件受力性能模擬試驗模型 P:0 P cr P y加 加0卸P cr加P y加0卸(完成 一次循環(huán)加載)加P yP:0加? y ?? y?? y 0卸P y加 加??? y 0卸(完成 二次循環(huán)加載)P yP:0 ?? y 0 P y ??? y 0 (完成 三次循環(huán)加載)...加載制度數(shù) P ?0P crP y?yP cr P y?? y?? y????? y??? y. . .. . .P u? u uP u?? u u構件 PΔ滯回曲線 從滯回曲線中反應出來的構件抗震性能 : 位移延性系數(shù) uy? ? ??? 滯回曲線所圍面積的大小即為構件的耗能量，曲線越飽滿，耗能性能越好。 梁鉸機制 柱鉸機制 梁柱鉸機制梁鉸機制 柱鉸機制 梁柱鉸機制 ? 框架結構在罕遇地震下應設計為優(yōu)先出現(xiàn)梁鉸機制和梁柱鉸機制，不能出現(xiàn)柱鉸機制 ,故梁柱承載力應進行級差設計，確?？蚣芰撼浞殖鲢q后柱才出鉸 (實現(xiàn)“強柱弱梁” )。 ? 在塑性鉸充分轉(zhuǎn)動耗能之前，梁、柱均應防止出現(xiàn)先行的脆性剪切破壞，故梁柱受彎和受剪承載力也應進行級差設計 (實現(xiàn)“強剪弱彎” )。 ? 此外，還應注意防止梁柱節(jié)點和錨固失效先于構件失效 (即“強節(jié)點”、“強錨固” )。 、柱抗震性能的主要因素 (1) 框架梁 1) 縱筋配筋率 適筋梁延性性能隨縱筋配筋率增大而降低，超筋梁延性系數(shù)小于 1，規(guī)范通過限制梁受壓區(qū)高度來保證梁的延性及耗能性能。 2) 剪壓比 剪壓比 越大，混凝土破壞越早，延性越差，限制剪壓比實際上是限制截面尺寸不能過小。 0cVf bh3) 跨高比 跨高比減小，剪力的影響加大，剪切變形占全部位移的比重加大，極易發(fā)生斜裂縫為主的脆性破壞，梁延性差。 4) 塑性鉸區(qū)箍筋用量 增加塑性鉸區(qū)箍筋用量，可延緩受壓縱筋過早壓曲，提高混凝土的極限壓應變，對提高塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力十分有效。 (2) 框架柱 1) 剪跨比 剪跨比 越大，柱的長細比越大，剪切影響較小，延性性能稍好。 2) 軸壓比 軸壓比越大，混凝土破壞越早，延性越差，故需限制軸壓比。 0MVh??3) 箍筋配筋率 增加塑性鉸區(qū)箍筋用量，可對柱核心區(qū)混凝土提供有效的約束作用，提高混凝土的極限壓應變，增加柱延性。 4) 縱筋配筋率 柱截面在縱筋屈服后的轉(zhuǎn)角變形能力大致隨縱筋配筋率的增大而線性地增大，故全部縱向鋼筋的配筋率不應過小。 （一級）， （二級）， （三級） 、框架柱截面設計要點及構造 （非抗震設計不需調(diào)整） (1)框架柱的彎矩設計值調(diào)整 抗震設計時 , 為避免框架底層柱根部在地震作用下過早出現(xiàn)塑性鉸，導致結構倒塌，要求底層下端柱截面的彎矩設計值乘以增大系數(shù)： 截面、節(jié)點設計要點及構造要求 )(二、三級? ?? bcc MM ?組合彎矩設計值之和，時針（或逆時針）方向節(jié)點上、下柱端截面順式中 ?? cM組合彎矩設計值之和，時針（或順時針）方向節(jié)點左、右梁端截面逆?? bM 、三級分別為柱端彎矩增大系數(shù)，二?c? 為實現(xiàn)強柱弱梁的設計思想，要求柱端彎矩設計值按下式調(diào)整： 當不滿足上式時，柱的彎矩設計值應按上式右端的數(shù)值，按彈性分析的彎矩比例進行分配。 )9( 度時框架一級及? ?? buac MM（ 2）框架柱的剪力設計值調(diào)整 為實現(xiàn)強剪弱彎的設計思想，