【文章內容簡介】 6B =M6C ==MA =MD =（）=MB =MC =（）=在恒載作用下框架的計算簡圖如圖27所示：圖27 恒載圖（2）活荷載標準值 Qk的計算由已知條件可知，該屋面為不上人屋面，+=。 KN/m2，兩者不應同時考慮， KN/m2， KN/m2， KN/m2。計算結果如下：頂層邊跨活載標準值： q6邊 = = KN/m頂層中跨活載標準值： q6中 = = KN/m中間層邊跨活載標準值：q邊 = = 中間層中跨活載標準值：q中 = = KN/m集中荷載標準值：頂層集中荷載標準值：P6邊 = 1/21/2 = KN P6中 = +1/2（+（））= KN中間層集中荷載標準值：P邊 = 1/21/2 = KN P中 = +1/2（+（））=活荷載作用下結構的計算簡圖如圖28所示。圖28 活載計算簡圖(3) 風何載標準值的計算風荷載標準值的計算公式：ωk =βzμsμzωo其中當地基本風壓ωo = KN/m2查風荷載體形系數表可知μs = －（） = 6+ = m＜30 m，＜，故可不考慮風振系數，取βz = ，查風壓高度變化系數表可求得相應樓層高度處的風壓高度變化系數μz。第一層的頂點高度Z1 = + = m,查風壓高度變化系數表μz = ，該層節(jié)點的受風面積A1=( + )/2 = m2風荷載 P1 =βzμsμzωoA1 = = KN第二層的頂點高度Z2 = + = ,查風壓高度變化系數表μz = ，該層節(jié)點的受風面積 A2=( + )/2 = 風荷載 P2 =βzμsμzωoA2 = = KN第三層的頂點高度Z3 = + + = m,查風壓高度變化系數表μz = ，該層節(jié)點的受風面積 風荷載 P3 =βzμsμzωoA1 = = 第四層的頂點高度Z4 = + + + = m,查風壓高度變化系數表μz = ，該層節(jié)點的受風面積 風荷載 P4=βzμsμzωoA4 = = KN第五層的頂點高度Z5 = + + ++= m,查風壓高度變化系數表，得μz = ，該層節(jié)點的受風面積 風荷載 P5=βzμsμzωoA5 = = 第六層的頂點高度Z6= +5 = m,查風壓高度變化系數表μz = ，該層節(jié)點的受風面積A1=( + ) = 風荷載 P1 =βzμsμzωoA1 = = 計算結果如下表25所示：表25 風荷載計算表層數βzμsZi (m)μzωo (KN/m2)Ai (m2)Pi (KN)六層五層四層三層二層一層風荷載作用下的計算簡圖如圖29所示。圖29 左風載(4)地震荷載計算 設計要求設防地震裂度為7度,II類場地,由地震作用的計算原則可知,只需要考慮水平地震作用,并采用底部剪力法計算水平地震作用力. 為求各層框架柱在地震作用下的剪力，先要計算各層結構的總重力荷載代表值，計算重力荷載代表值時，恒荷載取全部，樓面活荷載取50%，各質點的重力荷載代表值Gi 取本層樓面重力荷載代表值及與其相鄰上下層間墻（包括門窗）、柱全部重力荷載代表值的一半之和。計算公式如下：GE = DK + ∑ψiLki ①經計算的結構各層的總重力荷載代表值為:.頂層重力荷載代表值包括屋面恒載 + 50％的屋面活載 + 縱橫梁自重 + 半層柱自重 + 半層墻體自重 + 部分門窗自重頂層屋面恒載：[－（+）] = KN頂層雪荷載：[－（+）] = KN挑檐自重：25[（+）2] = KN挑檐粉刷自重：2[（+）2] 17 =框架橫梁自重：[（－）12+ （－）13] 25= 連系梁自重：（－）[() 3+（4810）] 25= 框架橫梁粉刷自重：[（－）212+ （－）213] 17= KN連系梁粉刷自重：（－）[（）3+（10）] 17= KN框架柱自重：（）2550 = 549 KN框架柱粉刷自重：{[2 + （－）2] 28+[2+（）2] 22}（）17= 外墻自重：[（）（22+2324）+（）4+（）2] 19=[+36+] 19= KN外墻粉刷自重：[+36+] 217= KN外墻窗體自重：（）324=內墻自重：（）1919+（）1219=內墻粉刷自重：（）19172+（）1217=底層重力荷載代表值 ： GE6=+1/2+++++++549++++++= KN 同理可得：中間層: GE2 = GE3 = GE4 = GE5= 底 層: GE1 = 其計算簡圖如圖210所示圖210 地震荷載計算簡圖②框架橫向抗側移剛度的計算（D 值法）圖211 柱的類型圖 1:100柱的抗側移剛度與樓層側移剛度如下表26所示：表26 柱的抗側移剛度與樓層側移剛度樓層i層高柱號柱根數bhIc=bh3/12103（m4）ic=EcIc/l104(KNm)KαDij104(KNm)ΣDij104Di2~6Z12027Z220Z34Z42Z52Z62底層Z120Z220Z34Z42Z52Z62③框架自振周期計算采用頂點位移法計算，考慮填充墻對結構自振周期的影響，取基本周期調整系數?T=，計算過程見于下表27表27 框架自振周期計算樓層i重力荷載代表值Gi (kN)樓層剪力VGi =ΣGi (kN)樓層側移剛度Di (kN /m)層間位移ΔuGi = VGi / Di (m)樓層位移uGi =ΣΔuGi(m)672460057246004724600372460027246001551980Σ可得結構的基本自振周期：T = （uT）=（）=設防地震裂度為7度,則水平地震影響系數最大值為: = : T = 則地震影響系數為（TT5T）: = ()η2 = （）=因為T= T=，故考慮頂部附加地震作用則頂部附加地震作用系數為：δn = + = + = 結構總的重力荷載代表值為： G = =由底部剪力法計算的水平地震力為： F = G = =頂部附加地震作用為：ΔF5 =δnFEK = = 每榀框架所受的總水平地震力為：各層水平地震作用標準值 Fi = FEK（1δn）， 計算過程如圖表28所示。表28 框架自振周期計算 層 次層高（m）H（m）G(kN)GH(kNm) (kNm)Fi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)Δuej103 （m）θ e6+=7246001/338057246001/203947246001/154337246001/130027246001/117315519801/1070由表28可知θ e1/550的要求，即彈性變形滿足要求。計算結果如圖212所示。圖212 左地震 框架結構內力計算(1) 恒載作用下的內力計算.將三角形及梯形分布荷載等效為均布荷載,其等效如圖213所示.圖213三角形及梯形分布荷載等效為均布荷載計算過程如表29所示：樓 層梁g1/g2 (kNm)g邊/g中(kNm) 或g0=5/8 g2 (kNm) (kNm)頂 層邊跨梁中跨梁中間層邊跨梁中跨梁表29 恒載作用下內力計算此時恒載下的計算簡圖如圖214所示：圖214 換算后的恒載圖計算簡圖梁端彎矩M = gl/12,其計算過程如表29所示：表29 梁端彎矩計算樓 層梁號g139。lM= gl/12頂 層邊跨梁中跨梁中間層邊跨梁中跨梁采用彎矩二次分配法計算， 在恒載作用下的框架的內力計算過程如表210所示：表210荷載作用下框架內力計算上柱下柱右粱左梁上柱下柱右梁00000000000上柱下柱右粱左梁上柱下柱右梁計算完畢后所得框架彎矩圖如圖215所示。進而求得框架各梁,柱的剪力和軸力如圖216,217所示?？紤]梁端彎矩調幅,并將梁端點彎矩換算至梁端柱邊彎矩,。圖215 恒載彎矩圖（KNM）圖216 恒載下的框架剪力圖圖218 恒載軸力圖圖219 調幅后并換算至梁端柱邊的恒載彎矩圖（2）活荷載作用下的內力計算本設計中屋、樓面活荷載與恒荷載相比，其值要小得多，在設計中僅考慮活載的滿跨布置進行內力計算。內力計算仍采用彎矩二次分配法，活荷載作用下框架計算簡圖如圖 。① 活荷載布置在邊跨。將梯形及三角形分布荷載等效為均布荷載，計算過程如圖表211所示：表211將梯形及三角形分布荷載等效為均布荷載計算過程樓 層梁q中/q邊(kNm) 或q0=5/8 g中 (kNm)頂 層邊跨梁中跨梁中間層邊跨梁中跨梁此時,活荷載作用下的框架結構計算簡圖變?yōu)閳D220所示：圖220 換算后的活載圖計算簡圖梁端彎矩：梁端彎矩M = ql/12,其計算過程如表212所示：表212 梁端彎矩計算樓 層梁號qlM= Pl/12頂 層邊跨梁中跨梁中間層邊跨梁中跨梁框架各桿件的相對線剛度比如表26所示 ?；詈奢d滿跨布置框架內力的計算過程如表213所示：表213 上柱下柱右粱左梁上柱下柱右梁00