【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 ??????? () 式中 2 39。bbd ?? max3 239。3pCbbCp F??? ebC ??2 15 ⅠⅠhaP m axP ⅠP m inbbb ′IIMF v 圖 砼基礎(chǔ)計(jì)算簡(jiǎn)圖 3 底板計(jì)算截面所需要的鋼筋面積為： ys fhkMA? () 式中 M—— 配筋截面處的設(shè)計(jì)彎矩 ()； k—— 安全系數(shù) ，取 ～ ； fy—— 鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (MPa)； h0—— 基礎(chǔ)截面有效高度 (m)。 4 由于塔式起重機(jī) 360176。旋轉(zhuǎn)，故基礎(chǔ)底板需雙向配筋。 16 樁基承臺(tái)式混凝土基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 單樁承載力驗(yàn)算（圖 ） yxx ′ⅠⅡⅢ Ⅳ樁 承臺(tái) 塔身沖切破壞面F VMA AA AL / 2 L / 2m mt / 2 t / 2t / 2 t / 2F hhl/2l/2nnα 圖 塔式起重機(jī)方形承臺(tái)樁基礎(chǔ) 1 依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》 JGJ9494 的第 條，單樁樁頂豎向力計(jì)算公式為： （ ） 式中 n── 單樁個(gè)數(shù) ， n=4； F—— 樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值 (kN)； G──樁基承臺(tái)的自重 (kN)； Mx， My──承臺(tái)底面的彎矩設(shè)計(jì)值 ()； xi， yi──單樁軸線到承臺(tái)中心軸的 X， Y 方向距離 (m)； Ni──相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的第 i 樁單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值 (kN)。 2 單樁豎向承載力計(jì)算應(yīng)符合下列表達(dá)式： 軸心豎向力作用下 RN ?max0? （ ） 式中 R—— 樁基中復(fù)合基樁或基樁的豎向承載力設(shè)計(jì)值； 0? —— 建筑樁基重要性系數(shù)，對(duì)塔式起重機(jī)樁基基礎(chǔ)取 ； maxN —— 單樁樁頂最大軸心豎向力，取 LMFFN gv ????? 224m a x。 3 單樁的豎向極限承載力計(jì)算應(yīng)滿足下面的公式： （ — 3） 式中 R──最大極限承載力； Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值 : 17 Qpk──單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值 : Qck──相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺(tái)底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值 : qck──承臺(tái)底 1/2 承臺(tái)寬度深度范圍 (≤ 5m)內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s, p──分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； c──承臺(tái)底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值： s, p, c──分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻抗力分項(xiàng)系數(shù)； qsk──樁側(cè)第 i 層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值值； u──樁身的周長(zhǎng)； Ap──樁端面積； li──第 i 層土層的厚度。 4 單樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計(jì)算： psk GUN ?? ?? 0 （ ） ?? iisikik luqU ? （ ） 式中 N —— 基樁上拔力設(shè)計(jì)值； kU —— 基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； pG —— 基樁土自重設(shè)計(jì)值 iu —— 破壞面周長(zhǎng)； sikq —— 樁側(cè)表面第 I 層土的抗壓 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i? —— 抗拔系數(shù)。 5 樁身混凝土強(qiáng)度應(yīng)滿足樁的承載力設(shè)計(jì)要求。 樁軸心受壓時(shí) ccp fAQ ?? （ ） 18 式中 c? —— 工作條件系數(shù)，預(yù)制樁取 ，灌注樁取 ～ ； cf —— 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； A —— 樁身橫截面積； Q —— 相應(yīng)于載荷效應(yīng)基本組合時(shí)的單樁豎向力設(shè)計(jì)值。 6 當(dāng)樁不太長(zhǎng)時(shí)，樁不一定穿透整個(gè)軟弱下臥層，這時(shí)還需對(duì)軟弱下臥層強(qiáng)度用下式進(jìn)行驗(yàn)算： qwukiz qz ??? ?? （ ） 對(duì)樁距 dsa 6? 的群樁基礎(chǔ)，)2)(2( )(2)( 00 000 ???? tgtBtgtA lqBAGF is i kz ???? ????? ? 式中 z? —— 作用于軟弱下臥層頂面的附加應(yīng)力； i? —— 軟弱層頂面以上各土層重度按土層厚度計(jì)算的加權(quán)平均值； z —— 地面至軟弱層頂面的深度； wukq —— 軟弱下臥層經(jīng)深度修正的地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； q? —— 地基承載力分項(xiàng)系數(shù)，取 q? ＝ ； 00,BA —— 樁群外緣矩形面積的長(zhǎng)、短邊邊長(zhǎng)；對(duì)方形承臺(tái) 00 BA? ； ?—— 樁端持力層壓力擴(kuò)散角，可查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（ JGJ94－ 94）表 。 7 目前塔式起重機(jī)樁基基礎(chǔ)均屬于低承臺(tái)樁基，在一般情況下由承臺(tái)底土對(duì)承臺(tái)的磨擦力、承臺(tái)側(cè)土對(duì)承臺(tái)的壓力和樁周側(cè)土對(duì)樁身位移的變形協(xié)調(diào)作用產(chǎn)生的壓力來(lái)共同承擔(dān)水平載荷，無(wú)需對(duì)樁進(jìn)行水平變位驗(yàn)算。 混凝土承臺(tái)驗(yàn)算 1 樁基 方形承臺(tái)的彎矩可按下式簡(jiǎn)化計(jì)算方法確定： （ ） 式中 Mx1， My1──計(jì)算截面處 X， Y 方向的彎矩設(shè)計(jì)值 ()； xi， yi──樁軸線至相應(yīng)計(jì)算截面的 X， Y 方向距離 (m)； Ni──扣除承臺(tái)和其上填土自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的第 i 樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值 (kN)， LMFN vi ??? 24。 2 方形承臺(tái)截面主筋的計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500102020)第 構(gòu)件承載力計(jì)算確定： 19 （ ） 式中 1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過(guò) C50時(shí)， 1取為 ,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C80時(shí)，1取為 ,期間按線性內(nèi)插法確定； fc──混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； h0──承臺(tái)的計(jì)算高度； fy──鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 3 塔身對(duì)方形承臺(tái)的沖切作用應(yīng)滿足下式要求： 0)]()([2 hfahabF thpoxcoyoycoxl ??? ???? （ ） ??? il NFF )( ?? oxox ?? )( ?? oyoy ?? 式中 lF —— 扣除承臺(tái)及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上相應(yīng)于載荷效應(yīng)基本組合的沖切力設(shè)計(jì)值； 0h —— 沖切破壞錐體的有效高度； hp? —— 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)； oyox?? , —— 沖切系數(shù)； oyox??, —— 沖跨比， 0haoxox ?? 、 0haoyoy ?? ， oyoxaa , 為柱邊至樁邊的水平距離； F —— 柱根部軸力設(shè)計(jì)值； ?iN —— 沖切破壞錐體范圍內(nèi)各樁的凈反力設(shè)計(jì)值之和。 4 角樁對(duì)方形承臺(tái)的沖切作用應(yīng)滿足下式要求： 20 h0≥ 45 176。c 1 a 1 x h cc2a1ybc 圖 － 4 承臺(tái)受鋼格構(gòu)柱單肢沖切計(jì)算示意圖 0111121 )]2()2([ hfacacN thpxyyxl ??? ???? （ ） ?? xx ?? ?? yy ?? 式中 lN —— 扣除承臺(tái)和其上填土自重后的角樁樁頂相應(yīng)于載荷效應(yīng)基本組合時(shí)的豎向力設(shè)計(jì)值； yx 11 ,?? —— 角樁沖切系數(shù)； yx 11,?? —— 角樁沖跨比，其值滿足 ～ ， 011 ha xx ?? 、 011 ha yy ?? ； yx aa 11 , —— 從承臺(tái)底角樁內(nèi)邊緣引 45176。沖切線至承臺(tái)頂面相交點(diǎn)至角樁內(nèi)邊緣的水平距離； 0h —— 承臺(tái)邊緣有效高度。 5 方形承臺(tái)斜截面受剪承載力按下式計(jì)算： 21 a xh0≥ 45 176。Vh 0ayvb oxboy 圖 承臺(tái)斜截面受剪計(jì)算示意圖 Fig The shearing force of cushion cap’s diagonal section calculation sketch 承臺(tái)斜截面的剪切，可按下列公式進(jìn)行計(jì)算，如圖 00hbfV ths??? （ ） ???? 式中 V—— 扣除承臺(tái)和其上填土自重后相應(yīng)于載荷效應(yīng)基本組合時(shí)斜截面的最大剪力設(shè)計(jì)值； 0b —— 承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度； 0h —— 計(jì)算寬度處的承臺(tái)有效高度； hs? —— 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)； ? —— 計(jì)算截面的剪跨比。 逆作鋼格構(gòu)柱基礎(chǔ)的設(shè)計(jì) 逆作鋼格構(gòu)柱的承臺(tái)與樁基計(jì)算參考 相關(guān)規(guī)定。 逆作鋼格構(gòu)柱應(yīng)按下列假定進(jìn)行計(jì)算（圖 ）： 1 逆作鋼格構(gòu)單肢與承臺(tái)及與其底部樁的連接為鉸接； 2 逆作鋼格構(gòu)單肢的布置與塔身中心線成雙軸對(duì)稱； 3 不考慮塔式起重機(jī)扭矩對(duì)基礎(chǔ)的影響。 22 FgFvFhM( a ) A Dx ( y )F v / 2M + F h hL / 2 L / 2h( b )A Dyxx ′鋼結(jié)構(gòu) 塔身L / 2 L / 2t / 2 t / 2( c )αl/2l/2 圖 逆作鋼格構(gòu) 柱承臺(tái)基礎(chǔ)計(jì)算模型 Fig The single limb of reverse construction steel frame beam foundation calculation model 鋼格構(gòu)柱截面設(shè)計(jì) 1 鋼格構(gòu)柱凈截面面積應(yīng)該下式初步估計(jì)： ][max????NA （ ） 式中 maxN —— 相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)單 根鋼格構(gòu)柱頂所受的最大豎向力設(shè)計(jì)值(kN)； LMFFN gv ????? 224m a x ； ][? —— 鋼材許用應(yīng)力； ?