南京某站降壓井設計方案(編輯修改稿)
2025-05-22 00:45 本頁面
【文章內容簡介】 π2（Ld）（L1d1 ）S={ {W（ur , ）+ ∞∑ 1 n2 nπd1 M nπL1 M nπd M nπL M[Sin( )sin( )][Sin( )sin( ) ]n=1 KV Kh nπr M r BrW[ur√（ （ ）2+ （ ）2） ]式中： Br — 越流因子（無量綱）。 Kv、Kh — 分別為含水層垂直向和水平向滲透系數(shù)（m/d）。 Q — 抽水井出水量（m3/d）。 S — 干擾抽水水位降（m）。 M — 含水層厚度（m）,根據(jù)有關資料本次取35m。 T – 導水系數(shù) m2/d， T = Kh M。 r — 觀測孔至抽水井距離（m）。 L、L1 — 分別為抽水井及觀測井的過濾器底部至含水層頂板距離（m）。 d、d1 — 分別為抽水井及觀測井的過濾器頂部至含水層頂板距離（m）。 W（Ur）— 井函數(shù)。 Ur — 井函數(shù)自變量，Ur =r2/4at。 a —導壓系數(shù)（m2/d）。t — 抽水延續(xù)時間（d）。 4）實測曲線與標準曲線的擬合根據(jù)觀測井的抽水試驗實測數(shù)據(jù)采用上述計算公式，在計算機內與多條標準曲線進行擬合，經擬合獲得一條與實測曲線擬合最佳的計算曲線。實際擬合情況如下：序號時 間（min）實測降深值（m）標準降深值（m）112233495106147208309401050116012801310014150152101640017520186401982020940211180221420 注：擬合圖見圖55）經計算機擬合后計算出該承壓含水層的水文地質參數(shù)如下：參 數(shù)計算方法水 平滲透系數(shù)Khm∕d垂 直滲透系數(shù)Kvm∕d導 水系 數(shù)Tm2∕d導 壓系 數(shù)am2∕d越 流因 子Br曲線擬合法59800600（二）抽水試驗結果分析從本次抽水試驗結果得到的Lgs～Lgt曲線光滑，其尾部有些波動是由于受潮汐影響（由于潮水的漲落，致使河床底部的荷載發(fā)生變化，含水層受到壓縮或膨脹）引起的地下水位變化。 由于受施工條件等因素的影響，加之本場地地質條件很復雜，承壓含水層頂板起伏很大，因此本次抽水試驗存在一定的誤差，但根據(jù)擬合情況來看該理論方法計算的水文地質參數(shù)基本符合本場地水文地質的實際情況的，本次抽水試驗已達到了預期目的。七、降壓井工作量的初步布設（一）中勝站主體根據(jù)抽水試驗的有關資料，并考慮到周圍的施工環(huán)境，車站部分降壓井做如下布設：車站主體結構基坑外南北兩側各布置一排降壓井，具體如下：基坑南側設計布置14口降壓井，設計單井出水量為：30 m3∕h，設計井的結構詳見“降壓井結構圖”（圖3～4）。基坑北側設計布置14口降壓井，設計單井出水量為：50 m3∕h（由于YY22號降壓井距周圍房屋太近，該兩井設計單井出水量按30 m3∕h），設計井的結構詳見“降壓井結構圖”（圖4）。（二）區(qū)間線路根據(jù)抽水試驗的有關資料，并考慮到周圍的施工環(huán)境，區(qū)間隧道部分降壓井做如下布設：在區(qū)間隧道基坑外北側布置一排降壓井，具體如下：設計布置6口降壓井，設計單井出水量為：50 m3∕h，設計井的結構詳見“降壓井結構圖”（圖4）。注：由于承壓含水層頂板起伏較大，實際施工時在保證單井出水量的前提下，可根據(jù)施工時進入承壓含水層的情況調整井的深度及結構。降壓井的平面位置詳見“降壓井平面布置示意圖”（圖1～2）。八、布井合理性驗證（一）各抽水井對各預測點的距離： 單位：m 預測點抽水井號特征點A特征點B特征點C特征點DY21Y22Y23Y24Y25
公司管理相關推薦
鄂ICP備17016276號-1