【文章內(nèi)容簡介】 — 鋼筋與沙漿粘接強度工作條件系數(shù)，取 4. 用錨桿加固局部不穩(wěn)定塊體時，錨桿抗力滿足： 1）加固受拉破壞的不穩(wěn)定危巖塊體，錨桿抗拉承載力應滿足： oQys GfA ??? 02 ? 式 () 2）加固受剪破壞的不穩(wěn)定危巖塊體，錨桿抗剪力應滿足： 102 )( GActgGfA Qsssvsv ???? ??? 式 () 式中 oG — 不穩(wěn)定塊體的自重（ KN） 1G ， 2G — 分別為不穩(wěn)定塊體自重在 平行和滑面方向的分力（ KN） sA — 錨桿鋼筋總截面面積（ 2m ） yf — 錨桿鋼筋抗拉強度設計值（ kPa ） vf — 錨桿鋼筋抗剪強度設計值（ kPa ） s? — 滑移面的內(nèi)摩擦角 v? — 錨桿抗剪工作條件系數(shù)，取 其余參數(shù)見前 重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 14 5. 噴層對局部不穩(wěn)定塊體的抗拉承載力驗算： Ghuf Qrc ??? ? 式 () 式中 c? — 噴層工作條件系數(shù)，取 tf — 噴射混凝土抗拉強度設計值 (kPa ) ru — 不穩(wěn)定塊體出露面的周邊長度（ m） h — 噴層厚度（ m），當 100h mm? 時，取 100mm 計算 錨桿擋墻的支護方法 錨桿擋墻設計內(nèi)容 1）側(cè)向巖土壓力計算； 2）擋墻結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算； 3）立柱嵌入深度計算； 4）錨桿計算和構(gòu)造設計 ； 5）擋板、立柱（肋柱或排樁）及其基礎設計； 6）邊坡變形控制設計； 7）整體穩(wěn)定性分析； 8）施工方案建議和監(jiān)測要求。 坡頂無建（構(gòu)）筑物且不需要進行邊坡變形控制的錨桿擋墻，其側(cè)向巖土壓力可按下式計算： 39。 2ah ahEE?? 式 （ ） 式中 39。ahE —— 側(cè)向巖土壓力合力水平修正值（ KN）； ahE —— 側(cè)向主動巖土壓力合力水平分力設計值（ KN）； 2? —— 錨桿擋墻側(cè)向巖土壓力修正系數(shù)。 確定巖土自重產(chǎn)生的錨桿擋墻側(cè)壓力分布，應考慮錨桿層數(shù)、擋墻位移大小、支護結(jié)構(gòu)剛度和施工方法等因數(shù)，可簡化為三角型、梯形或當?shù)亟?jīng)驗圖形。 填方式錨桿擋墻和單排錨桿擋墻的土層錨桿擋墻的側(cè)壓力，可近似按庫倫理論取為三角形分布。 對巖質(zhì)邊坡以及堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土類邊坡，當采用逆作法施工的、柔性結(jié)構(gòu)的多層錨桿擋墻時，側(cè)壓力分布可近似按圖 確定，圖中 hke 按下式計算： 重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 15 圖 錨桿擋墻側(cè)壓力分布圖 （括號內(nèi)數(shù)值適用于土質(zhì)邊坡） 對巖質(zhì)邊坡： Ee H? 式（ ） 對土質(zhì)邊坡： Ee H? 式（ ） 式中 hke —— 側(cè)向巖土壓力水平分力標準值（ 2/kNm ）； hkE —— 側(cè)向巖土壓力合力水平分力標準值（ 2/kNm ）； H—— 擋墻高度（ m）。 對板肋式和排樁式錨桿擋墻，立柱荷載設計值取立柱受荷范圍內(nèi)的最不利荷載組合值。 巖質(zhì)邊坡以及堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土類邊坡的錨桿擋墻，立柱和錨桿的水平分力可按下列規(guī)定計算： 1） 立柱可按支承于剛性錨桿上的連續(xù)梁計算內(nèi)力；當錨桿變形較大時立柱宜按支承于彈性錨桿上的連續(xù)梁計算內(nèi)力； 2）根據(jù)立柱下端的嵌巖程度，可按鉸接端或固定端考慮；當立柱位于強風化巖層以及堅硬、硬塑狀粘土和 密實、中密砂土邊坡內(nèi)時，其嵌入深度可按等值梁法計算。 3） 除堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土類外的土質(zhì)邊坡錨桿擋墻，結(jié)構(gòu)內(nèi)力宜按彈性支點法計算。當錨固點水平變形較小時，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可按靜力平衡法或等值梁法計重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 16 算。 根據(jù)擋墻與立柱聯(lián)結(jié)構(gòu)造的不同，擋墻可簡化為支撐在立柱上的水平連續(xù)板、簡支板或雙鉸拱板；設計荷載可取板所處位置的巖土壓力值。巖質(zhì)邊坡?lián)鯄驁杂?、硬塑狀粘土和密實、中密砂土等且排水良好的挖方土質(zhì)邊坡?lián)鯄?，可根?jù)當?shù)氐墓こ探?jīng)驗考慮兩立柱間巖土形成的卸荷拱效應。 當錨固點變形較小時，鋼筋混凝土格構(gòu)式錨 桿擋墻可簡化為支撐在錨固點上的井字梁進行內(nèi)力計算；當錨固點變形較大時，應考慮變形對格構(gòu)式擋墻內(nèi)力的影響。 計算結(jié)果 相關參數(shù)取值及計算 方案一 格構(gòu)支護 +減載 A． 剖面 22′ 公路 上部，削坡后 格構(gòu)支護 （第一種方案） 為了計算方便，將兩個錨固點之間的格構(gòu)梁簡化為一個簡支梁來計算其內(nèi)力，錨桿拉力軸向設計值為梁的支座反力。 格構(gòu)梁在 其 交叉點位置設置錨桿，錨桿錨固于穩(wěn)定的基巖中，當格構(gòu)梁發(fā)生變形，與格構(gòu)梁相連的錨桿也隨之拉伸，于是產(chǎn)生阻止梁外移的拉力，錨桿 的 作用使格構(gòu)梁產(chǎn)生內(nèi)力 ， 可以簡化成受均布 荷載的 簡支梁 。 3m 3m，格構(gòu)梁截面尺寸為 300 400mm，節(jié)點處布設錨桿，錨桿傾角采用 20176。，錨固體直徑取 150mm。 (1)錨桿間距取 2m，錨桿傾角 20176。，錨固體直徑取 150mm。 25?? ? s ? ? ? s kpa? /kN m? ? ? 剩余下滑力 KN? ,故取 KN? 進行錨桿設計計算。 巖石側(cè)向壓力合力水平分力標準值 c o s = 8 2 2 . 0 4 9 c o s 7 4 5 . 0 3hkE E k N? ? ? ? ? ? /hkE kN m? 采用逆作法施工，巖質(zhì)邊坡 27 4 5 .0 3 3 0 .6 9 /0 .9 0 .9 2 6 .9 7hkhk Ee k N mH? ? ?? 錨桿所受水平拉力標準值 3 0 . 6 9 2 2 1 2 2 . 7 6tk h k x j y jH e s s k N? ? ? ? ? 錨桿軸向拉力標準值 os c os 20tkak HN k N?? ? ?? 錨桿軸向拉力設計值 1 . 3 1 3 0 . 6 1 6 9 . 7 7a Q a kN N k N?? ? ? ? 重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 17 錨桿鋼筋截面面積 2021 . 1 1 6 9 . 7 7 9670 . 6 9 2 8 0asyNA m mf?? ?? ? ?? 錨固用鋼筋選用 2Φ 28，實際 21232sA mm? 與地層錨固長度 311 3 0 . 6 1 0 0 . 9 51 0 . 1 1 4 0 0akarbNlmDf? ? ? ?? ? ?? ? ? 與沙漿錨固長度 031 .1 1 6 9 .7 7 0 .4 40 .6 2 0 .0 2 8 2 4 0 0aabNn d f?? ? ? ?? ? ?? ? ? ?m m ax 3al m m?? 所以，應按構(gòu)造要求，取 mla 3? 自由段長度 2l 根據(jù)錨桿的具體位置取（即從破裂面到坡面之間的距離） 格構(gòu)梁 的橫斷面的尺寸： 300 400mm? ；混凝土： C2 MPa? 、 MPa? ；受力主筋： HRB335(20MnSi)、 280sdf MPa? ； ? ? ；混凝土保護層厚度： 40c mm? 、0 360h mm? 。 1)受彎主筋計算 最大彎矩 2211 84 .8 85 2 42 .4 488xM ql KN m? ? ? ? ? ? 0cd b bf bh ??(1 )= ? ? ? ? ?1 1 . 5 3 0 0 3 6 0 0 . 5 6 ( 1 0 . 5 0 . 5 6 ) = 1 8 0 . 3 K N m M= m ， 所以采用單筋截面配筋。 ① 求受壓區(qū)高度 x 將已知值代入公式00()2d u cd xr M M f bx h? ? ?，則可得到 61 4 10 300 ( 360 )2xx? ? ? ? ? ? 整理后可得到 2 7 2 0 2 4 6 0 2 .9 0xx? ? ? 解得 1 684x mm? （大于梁高，舍去） 2 36x mm? 滿足要求 ②求所需鋼筋數(shù)量 sA 將已知值及 x=94mm 代入 21 1 . 5 3 0 0 3 6 443280cds sdf b xA m mf ??? ? ? 格構(gòu)橫梁選用 4 14（ 2616sA mm? ）格構(gòu)兩側(cè)同樣用 4 14（ 2616sA mm? ） 重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 18 混凝土保護層厚度 C=40mmd=(14mm) 故 4 0 1 6 .2 / 2 ) 4 8 .1sa m m? ? ? 取 50sa mm? ，則有效高度 0 4 0 0 5 0 3 5 0h m m m m m m? ? ? 最小配筋率計算： 4 5 ( / ) 4 5 (1 .2 3 / 2 8 0 ) 0 .1 9 8td s dff ?? 即配筋率應不小于 % ，且不應小于 % 故取 min ? ? % ，實際配筋率m in0 616 ( )300 350sAbh??? ? ? ? ?? %% (由 混凝土設計規(guī)范 規(guī)定 :受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件，其一縱向受拉鋼筋的配筋率不應小于 %或 tdsdff )滿足要求。 ③受剪箍筋計算 格構(gòu)縱梁斜截面所受的最大剪力為 maxV = 1 42 .4 4 2 42 .4 422ql kN? ? ? ?。 是否要計算配置箍筋： 00 . 7 0 . 7 1 . 2 3 3 0 0 3 6 0 6 6 . 4 2 4 2 . 4 4tdf b h K N K N? ? ? ? ? ?，故不需要進行配箍計算。 采用直徑為 8mm 的雙肢箍筋，箍筋截面積 21 2 5 0 . 3 1 0 0 . 6s v s vA n A m m? ? ? ? 箍筋的構(gòu)造要求：Ⅰ、鋼筋混凝土梁應設置直徑不小于 8mm 且不小于 1/4 主鋼筋直徑的箍筋。箍筋的最小配筋率， R235 鋼筋時， min( ) ? ? %； HRB335 鋼筋時，min( ) ? ? %。 Ⅱ、箍筋的間距 箍筋的間距（是指沿構(gòu)件縱軸方向箍筋軸線之 間的距離）不應大于梁高的 1/2且不大于 400mm；當所箍鋼筋為按受力需要的縱向受壓鋼筋時，應不大于于受壓鋼筋直徑的 15 倍，且不應大于 400mm。 支座中心向跨徑方向長度不小于一倍梁高 范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于 100mm。 對于箍筋，《公路橋規(guī)》還規(guī)定，近梁端第一根箍筋應設置在距端面一個混凝土保護層的距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設箍筋，靠近交接范圍的第一根箍筋，其與交界的距離不大于 50mm。 按構(gòu)造配筋，配φ 8@150 雙 肢箍 。 格構(gòu)縱梁斜截面與橫梁配筋一樣。 箍筋 按構(gòu)造配筋，配φ 8@150 雙 肢箍筋 。 B． 剖面 22′ 公路 下部， 格構(gòu)支護 (第一種方案 ) 為了計算方便，將兩個錨固點之間的格構(gòu)梁簡化為一個簡支梁來計算其內(nèi)力，錨桿拉力軸向設計值為梁的支座反力。 格構(gòu)梁在 其 交叉點位置設置錨桿，錨桿錨固于穩(wěn)定的基巖中，重慶交通大學 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設計 19 當格構(gòu)梁發(fā)生變形，