【正文】 g 2 8 2 2 1 0 . 7 7 5 l g 2 0 4 8 3 . 6 /1 2 . 8 8 . 8 1 2 . 8 2 0pq t s h atp??? ? ? ?? ? ? 雨水設(shè)計(jì)流量 4 8 3 . 6 0 . 6 0 . 1 2 9 /Q q F l s?? ? ? ? ? 排水溝最大排量： 30 . 7 1 0 . 0 4 6 0 . 0 3 3 / 3 3 /Q v S m s l s? ? ? ? ?排 。 25?? ? s ? ? ? s kpa? /kN m? ? ? 巖剩余下滑力層 KN? ， 故取 KN? 進(jìn)行錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算 。錨固體直徑取 110mm，噴射混凝土采用 C25，噴重慶交通大學(xué) 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 層厚度 150mm。 方案二 噴錨支護(hù) +減載 A． 剖面 22′ 公路 上部 ，削坡后 噴錨支護(hù) （第二種方案） 3m，錨桿傾角 20176。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋，靠近交接范圍的第一根箍筋，其與交界的距離不大于 50mm。箍筋的最小配筋率， R235 鋼筋時(shí)， min( ) ? ? %； HRB335 鋼筋時(shí)，min( ) ? ? %。 ① 求受壓區(qū)高度 x 將已知值代入公式00()2d u cd xr M M f bx h? ? ?，則可得到 61 15 .5 8 10 11 .5 30 0 ( 36 0 )2xx? ? ? ? ? ? 重慶交通大學(xué) 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 整理后可得到 2 7 2 0 9 0 3 1 .9 0xx? ? ? 解得 1 707x mm? （大于梁高，舍去） 2 13x mm? 滿足要求 ② 求所需鋼筋數(shù)量 sA 將已知值及 x=16mm 代入 21 1 . 5 3 0 0 1 3 161280cds sdf b xA m mf ??? ? ? 格構(gòu)橫梁選用 2 14（ 2308sA mm? ）格構(gòu)兩側(cè)同樣用 2 14（ 2308sA mm? ） 混凝土保護(hù)層厚度 C=40mmd=(14mm) 故 4 0 1 6 .2 / 2 ) 4 8 .1sa m m? ? ? 取 50sa mm? ，則有效高度 0 4 0 0 5 0 3 5 0h m m m m m m? ? ? 最小配筋率計(jì)算： 4 5 ( / ) 4 5 (1 .2 3 / 2 8 0 ) 0 .1 9 8td s dff ?? 即配筋率應(yīng)不小于 % ，且不應(yīng)小于 % 故取 min ? ? % ，實(shí)際配筋率m in0 308 ( )300 350sAbh??? ? ? ? ?? %% (由 混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范 規(guī)定 :受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件，其一縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)小于 %或 tdsdff )滿足要求。錨固體直徑取 110mm。 格構(gòu)梁在 其 交叉點(diǎn)位置設(shè)置錨桿，錨桿錨固于穩(wěn)定的基巖中，當(dāng)格構(gòu)梁發(fā)生變形，與格構(gòu)梁相連的錨桿也隨之拉伸，于是產(chǎn)生阻止梁外移的拉力，錨桿 的 作用使格構(gòu)梁產(chǎn)生內(nèi)力 ， 可以簡(jiǎn)化成 受均布荷載的 簡(jiǎn)支梁 。 按構(gòu)造配筋，配φ 8150 雙 肢箍 。 B、箍筋的間距 箍筋的間距（是指沿構(gòu)件縱軸方向箍筋軸線之間的距離）不應(yīng)大于梁高的 1/2且不大于 400mm；當(dāng)所箍鋼筋為按受力需要的縱向受壓鋼筋時(shí)，應(yīng)不大于于受壓鋼筋直徑的 15 倍，且不應(yīng)大于 400mm。 算是否要計(jì)算配置箍筋： 00 . 5 0 . 7 1 . 2 3 3 0 0 3 6 0 6 6 . 4 2 1 0 7 . 1tdf b h K N K N? ? ? ? ? ?，故需要進(jìn)行配箍計(jì)算。 巖石側(cè)向壓力合力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值 c o s = 3 6 9 . 2 2 6 c o s 2 5 = 3 3 4 . 5 1 9hkE E k N? ? ? ? o 3 3 4 .5 1 9 /hkE kN m? 采用逆作法施工，巖質(zhì)邊坡 17 .1 98 /0. 9 0. 9 21 .6hkhk Ee k N mH? ? ?? 錨桿所受水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值 17 .1 98 3 3 15 4. 87tk h k x j y jH e s s k N? ? ? ? ? 錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 os c os 20tkak HN k N?? ? ?? 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值 1. 3 16 4. 75 21 4. 18a Q a kN N k N?? ? ? ? 錨桿鋼筋截面面積 2021 . 1 2 1 4 . 1 8 12200 . 6 9 2 8 0asyNA m mf?? ?? ? ?? 錨固用鋼筋選用 3Φ 25，實(shí)際 21473sA mm? 與地層錨固長(zhǎng)度 311 6 4 . 7 5 1 0 0 . 7 91 0 . 1 1 6 0 0akarbNlmDf? ? ? ?? ? ?? ? ? 與沙漿錨固長(zhǎng)度 031 .1 2 1 4 .1 8 0 .70 .6 3 0 .0 2 5 2 4 0 0aabNl n d f?? ? ? ?? ? ?? ? ? ?m m ax 3al m m?? 所以，應(yīng)按構(gòu)造要求，取 mla 3? 自由段長(zhǎng)度 2l 根據(jù)錨桿的具體位置?。磸钠屏衙娴狡旅嬷g的距離） 3. 格構(gòu)梁設(shè)計(jì) 格構(gòu)梁 的橫斷面的尺寸： 300 400mm? ；混凝土： C2 MPa? 、 MPa? ；受力主筋： HRB335(20MnSi)、 280sdf MPa? ； ? ? ；混凝土保護(hù)層厚度： 40c mm? 、0 360h mm? 。錨固體直徑取 150mm。 箍筋 按構(gòu)造配筋，配φ 8150 雙 肢箍筋 。 對(duì)于箍筋，《公路橋規(guī)》還規(guī)定，近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個(gè)混凝土保護(hù)層的距離處。 采用直徑為 8mm 的雙肢箍筋，箍筋截面積 21 2 5 0 . 3 1 0 0 . 6s v s vA n A m m? ? ? ? 箍筋的構(gòu)造要求：Ⅰ、鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于 8mm 且不小于 1/4 主鋼筋直徑的箍筋。 1)受彎主筋計(jì)算 最大彎矩 2211 84 .8 85 2 42 .4 488xM ql KN m? ? ? ? ? ? 0cd b bf bh ??(1 )= ? ? ? ? ?1 1 . 5 3 0 0 3 6 0 0 . 5 6 ( 1 0 . 5 0 . 5 6 ) = 1 8 0 . 3 K N m M= m ， 所以采用單筋截面配筋。 (1)錨桿間距取 2m，錨桿傾角 20176。 計(jì)算結(jié)果 相關(guān)參數(shù)取值及計(jì)算 方案一 格構(gòu)支護(hù) +減載 A． 剖面 22′ 公路 上部，削坡后 格構(gòu)支護(hù) （第一種方案） 為了計(jì)算方便，將兩個(gè)錨固點(diǎn)之間的格構(gòu)梁簡(jiǎn)化為一個(gè)簡(jiǎn)支梁來(lái)計(jì)算其內(nèi)力，錨桿拉力軸向設(shè)計(jì)值為梁的支座反力。當(dāng)錨固點(diǎn)水平變形較小時(shí)，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可按靜力平衡法或等值梁法計(jì)重慶交通大學(xué) 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 算。 對(duì)巖質(zhì)邊坡以及堅(jiān)硬、硬塑狀粘土和密實(shí)、中密砂土類邊坡，當(dāng)采用逆作法施工的、柔性結(jié)構(gòu)的多層錨桿擋墻時(shí)，側(cè)壓力分布可近似按圖 確定，圖中 hke 按下式計(jì)算： 重慶交通大學(xué) 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 圖 錨桿擋墻側(cè)壓力分布圖 （括號(hào)內(nèi)數(shù)值適用于土質(zhì)邊坡） 對(duì)巖質(zhì)邊坡： Ee H? 式（ ） 對(duì)土質(zhì)邊坡： Ee H? 式（ ） 式中 hke —— 側(cè)向巖土壓力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值（ 2/kNm ）； hkE —— 側(cè)向巖土壓力合力水平分力標(biāo)準(zhǔn)值（ 2/kNm ）； H—— 擋墻高度（ m）。 2ah ahEE?? 式 （ ） 式中 39。 。飽和 c=， φ=176。 由上表可得該高切坡在自然工況下 基本穩(wěn)定，但在暴雨工況下處于最不利情況。 剖面 22， 在天然工況下 ，計(jì) 算如下： 22′剖面上部 巖石重度（ KN/m3） 面積 （ m2） 單寬（ m） 1 滑面長(zhǎng)度（ m） 61． 6038 內(nèi)聚力 （ kPa） 內(nèi)摩擦角（度） 結(jié)構(gòu)面傾角（度） 25 抗滑力 （ KN/m） 下滑力 （ KN/m） 穩(wěn)定系數(shù) 安全系數(shù) 剩余下滑力（ KN/m） 22′剖面 下部 巖石重度（ KN/m3） 面積 （ m2） 單寬（ m） 1 滑面長(zhǎng)度（ m） 內(nèi)聚力 （ kPa） 內(nèi)摩擦角（度） 結(jié)構(gòu)面傾角（度） 25 抗滑力 （ KN/m） 下滑力 （ KN/m） 穩(wěn)定系數(shù) 安全系數(shù) 剩余下滑力（ KN/m） 對(duì)于該線后 22′剖面上部在天然工況下穩(wěn)定性系數(shù) Fs=， 22′剖面下部在天然工況下穩(wěn)定性系數(shù) Fs=，處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。 （ 7）對(duì)于剖面 33′軟弱滑動(dòng) 面在開挖線及剪出口以下，因此巖體處于穩(wěn)定狀態(tài)。 選基本參數(shù)：按建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范采用暴雨工況計(jì)算，巖體重度取飽和值γ=，破裂面長(zhǎng)度 l=，結(jié)構(gòu)面傾角θ =25176。 基本參數(shù)：按建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范采用天然工況計(jì)算，巖體重度取天然 =，破裂面長(zhǎng)度 l=，結(jié)構(gòu)面傾角θ =25176。若繼續(xù)開挖將形成剪出口。 計(jì)算結(jié)果表明，不穩(wěn)定體 (地質(zhì)點(diǎn) 2軟弱層至卸荷裂隙以上巖體 )在天然工況下穩(wěn)定性系數(shù) Fs=，處于欠穩(wěn)定狀態(tài)；在暴雨工況下穩(wěn)定性系數(shù) Fs=，處于不穩(wěn)定狀態(tài)。選擇剖面 22′作為計(jì)重慶交通大學(xué) 2020 屆地質(zhì)工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 算剖面，用以計(jì)算邊坡的穩(wěn)定性。 基本參數(shù)：按建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范采用天然工況計(jì)算，巖體重度取天然值γ=，破裂面長(zhǎng)度 l=，結(jié)構(gòu)面傾角θ =25176。軟弱結(jié)構(gòu)面土樣飽和直接快剪的抗剪強(qiáng)度為實(shí)驗(yàn)值 *：φ =176。 c=，穩(wěn)定性及剩余下滑力計(jì)算結(jié)果如下： 22， 剖面 巖石重度（ KN/m3） 面積 （ m2） 單寬（ m） 1 滑面長(zhǎng)度（ m） 內(nèi)聚力 （ kPa） 內(nèi)摩擦角（度） 結(jié)構(gòu)面傾角（度） 25 抗滑力 （ KN/m） 下滑力 （ KN/m） 穩(wěn)定系數(shù) 安全系數(shù) 剩余下滑力（ KN/m） 計(jì)算公式： V c o s cV s ins tgk ? ? ? ? ? ??? 式中 sk 表示邊坡