【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 廠模擬試驗(yàn)所建立之灌注條件可適用于橋址處，其確認(rèn)方法主要是經(jīng)由比對(duì)兩試驗(yàn)之外在測(cè)試結(jié)果以判斷橋址處鋼纜內(nèi)部微晶蠟灌注程度，并依需要調(diào)整灌注溫度及壓力。實(shí)體試驗(yàn)于F114及B114斜張鋼纜微晶蠟灌注期間進(jìn)行，其灌注材料、灌注機(jī)具、灌注方法及鋼纜排列方式皆與VT工廠模擬試驗(yàn)相同，唯一差異在于灌注作業(yè)方式。由于鋼纜長(zhǎng)約80公尺，灌注期間為避免液態(tài)微晶蠟自楔子間隙或喇叭套管與外套管間滲出，灌注作業(yè)分二階段進(jìn)行。第一階段灌注前，HDPE外套管利用「象鼻」（Elephant truss）裝置架高并區(qū)分為兩段，灌注孔位設(shè)于轉(zhuǎn)換套管區(qū)域內(nèi)，并低于象鼻設(shè)置最高點(diǎn)以促使微晶蠟灌注時(shí)能循同一方向填充，微晶蠟灌注溫度依VT工廠試驗(yàn)數(shù)據(jù)設(shè)定為96℃。第一階段灌注作業(yè)先以低壓（約3bar）進(jìn)行施作，待低位出漿孔排出不含空氣之微晶蠟約2~10公升后，即關(guān)閉低位出漿孔并停止灌注作業(yè)。約1小時(shí)后，分析微晶蠟已初凝，即進(jìn)行第二階段灌注作業(yè)，本階段作業(yè)則以5bar壓力進(jìn)行灌注，待高位出漿孔排出不含空氣之微晶蠟后，方可關(guān)閉出漿孔，再施以微壓后關(guān)閉灌注口，即完成鋼纜微晶蠟灌注作業(yè)。依據(jù)觀察紀(jì)錄數(shù)據(jù)可證實(shí)所擬訂之灌注條件可適用于橋址處，并且可確保微晶蠟完全填滿套管內(nèi)空隙。千斤頂律定測(cè)試本橋斜張鋼纜由于其設(shè)計(jì)力量相當(dāng)大，且錨錠處位于箱梁內(nèi)部不利于重型機(jī)具搬運(yùn)，因此鋼纜施工廠商針對(duì)本工程之特性設(shè)計(jì)一套施拉索力之組合式千斤頂系統(tǒng)，該系統(tǒng)主要由4支拉力容量各為85噸之千斤頂、一組鋼絞線錨錠裝置、一套固定架（Blocking device）及一套支撐座（Chair）組合而成，其配置如圖五所示。由于該系統(tǒng)設(shè)計(jì)相當(dāng)特殊，為確保機(jī)具可提供穩(wěn)定且正確之力量，在系統(tǒng)組合完成后即進(jìn)行律定（Calibration）測(cè)試。基于系統(tǒng)設(shè)計(jì)之特性，千斤頂律定方式須模擬鋼纜實(shí)際施拉狀況，即律定時(shí)千斤頂活塞須配合出力同時(shí)產(chǎn)生位移。為滿足前述律定條件，律定配置主要是利用兩組千斤頂系統(tǒng)，各包含4支85噸千斤頂，相互以鋼絞線連接，并安裝于鋼構(gòu)架上，其間錨錠方式與鋼纜施拉時(shí)之錨錠方式相同，其中一組千斤頂系統(tǒng)為預(yù)律定對(duì)象，另一組提供所需之反力。此外，欲律定之千斤頂上須再放置一標(biāo)準(zhǔn)荷重計(jì)以檢核該千斤頂之實(shí)際輸出能量。進(jìn)行律定作業(yè)時(shí)，乃將欲律定之油壓千斤頂施以一向外頂開之油壓，此時(shí)鋼絞線隨力量增大而加長(zhǎng)，其力量作用促使欲律定之油壓千斤頂與荷重計(jì)同時(shí)承受壓力荷重，藉由荷重計(jì)提供各個(gè)不同階段油壓計(jì)之讀數(shù)值，檢核欲律定之油壓千斤頂所對(duì)應(yīng)之油壓計(jì)讀數(shù)，用以修正千斤頂之實(shí)際應(yīng)力輸出量。圖五3 斜張鋼纜組裝鋼纜組裝作業(yè)主要分為三個(gè)階段，分別為HDPE外套管熱熔對(duì)接、鋼絞線裁制與穿線及微晶蠟灌注等。由于斜張鋼纜安裝時(shí)受初始垂度所影響，其安裝長(zhǎng)度與設(shè)計(jì)長(zhǎng)度差異甚大，基于制作之需求，每根鋼纜組裝前須依據(jù)初始索力值分別計(jì)算鋼絞線與外套管制作長(zhǎng)度及微晶蠟灌注量。雖然本標(biāo)斜張鋼纜設(shè)計(jì)圖已標(biāo)示每根鋼纜之幾何線形相關(guān)數(shù)據(jù)，然該項(xiàng)數(shù)據(jù)是以橋梁完工狀態(tài)為計(jì)算依據(jù)，并未考慮施工階段鋼纜初始垂度及橋體施工拱度對(duì)鋼纜線形之影響，故不適用于作為鋼纜制作時(shí)之參考資料。鋼纜制作數(shù)據(jù)應(yīng)參考鋼纜安裝階段之幾何線形，該線形主要受鋼纜初始垂度及橋塔與主梁拱度所影響，其中以初始垂度之影響最為可觀。對(duì)于鋼纜制作長(zhǎng)度之決定除須考慮鋼纜安裝線形外，亦須考慮千斤頂施拉所需之預(yù)留長(zhǎng)度，而HDPE外套管則須考慮溫度效應(yīng)所需之位移空間。由于鋼纜制作長(zhǎng)度受實(shí)際施工狀況影響，為避免制作錯(cuò)誤造成安裝困難，鋼纜兩錨錠端鈑之間長(zhǎng)度、鋼絞線裁制長(zhǎng)度及HDPE外套管熱熔對(duì)接長(zhǎng)度之計(jì)算數(shù)據(jù)須于制作前送審，經(jīng)核可后方可進(jìn)行制作，各項(xiàng)計(jì)算數(shù)據(jù)詳表三。鋼纜兩錨錠端鈑之間計(jì)算長(zhǎng)度主要以鋼纜完工狀態(tài)之懸垂長(zhǎng)度為基準(zhǔn)，考慮安裝階段初始垂度與完工狀態(tài)垂度之長(zhǎng)度差異值。除此之外，橋塔與主梁之施工拱度對(duì)鋼纜安裝長(zhǎng)度所造成之影響亦列入考慮。鋼絞線裁制長(zhǎng)度約等于前述鋼纜兩錨錠端鈑之間計(jì)算長(zhǎng)度，但需額外考慮塔端錨錠所需之長(zhǎng)度（約25公分）及千斤頂施拉所需之預(yù)留長(zhǎng)度（約1公尺）。HDPE外套管熱熔對(duì)接長(zhǎng)度基本數(shù)據(jù)為兩喇叭套管端口于安裝階段時(shí)之懸垂長(zhǎng)度，即前述兩錨錠端鈑之間計(jì)算長(zhǎng)度扣除兩端喇叭套管長(zhǎng)度，另考慮外套管穿入喇叭套管內(nèi)之最小必需長(zhǎng)度及溫差縮量，分別為主梁端70公分及塔柱端2公尺，溫差縮量主要考慮發(fā)生于塔柱端，溫差值以40℃為計(jì)算依據(jù)。微晶蠟灌入量是以充滿兩錨錠端鈑之間套管內(nèi)所有孔隙為計(jì)算依據(jù)，其計(jì)算量即等于管內(nèi)孔隙總體積，孔隙總體積之計(jì)算長(zhǎng)度為前述兩錨錠端鈑之間長(zhǎng)度，斷面積為套管內(nèi)徑面積扣除鋼絞線占用面積。由于本項(xiàng)計(jì)算資料與套管內(nèi)徑及鋼絞線外徑有關(guān)，因受制作誤差之影響，計(jì)算值精確度相當(dāng)有限，故僅供參考之用。Cable noHDPE Length(m)Ap to ApLength(m)Strands cuttingLength(m)Cable noHDPE Length(m)Ap to ApLength(m)Strands cuttingLength(m)B101UF101UB101bF101bB102F102B103F103B104F104B105F105B106F106B107F107B108F108B109F109B110F110B111F111B112F112B113F113B114F114表三鋼纜制作每次以一對(duì)同編號(hào)鋼纜為一制作單元，配合鋼纜吊裝順序由編號(hào)114制作至101，唯基于箱型鋼梁節(jié)塊吊裝施工需求，于F114制作前須先行組裝臨時(shí)鋼纜以配合G2節(jié)塊安裝。此外，橋塔兩側(cè)同一編號(hào)鋼纜之制作順序是以邊跨優(yōu)先，因主跨鋼纜須待舉升吊車前進(jìn)后才能安裝。每一單元之制作步驟分別為HDPE外套管熱熔對(duì)接、鋼絞線裁制與穿線及微晶蠟灌注。HDPE外套管之熱熔對(duì)接HDPE外套管熱熔對(duì)接作業(yè)區(qū)位于邊跨橋面版上臨近A1橋臺(tái)處，為避免陽(yáng)光、灰塵及雨水之影響，對(duì)接工作是在一活動(dòng)式遮蓬內(nèi)進(jìn)行，熱熔對(duì)接之作業(yè)流程乃依據(jù)VT公司于試驗(yàn)室中所擬訂之步驟，主要為管口端洗、管口加熱、管口接合及接合面冷卻等四項(xiàng)?？紤]橋址處施工條件與試驗(yàn)室有所差異，為確認(rèn)試驗(yàn)室所擬訂之操作程序仍適用于橋址處套管熱熔對(duì)接工作，于第一根鋼纜外套管制作前進(jìn)行三次熱熔試接工作，并將樣品制成試片進(jìn)行拉力試驗(yàn)，如圖六所示，確認(rèn)熔接處拉應(yīng)力不低于原外套管母材拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值。圖六，故制作時(shí)均包含一節(jié)零星長(zhǎng)度，該零星段均安排于套管第二節(jié)位置（第一節(jié)套管連接于塔端喇叭套管），如此可使每對(duì)套管之熱熔接縫位置一致，較有利于鋼纜外觀。每根鋼纜外套管制作時(shí)間主要決定于接合面數(shù)目之多寡，每個(gè)接合面作業(yè)時(shí)間TYPE A約為35分鐘，TYPE B約為30分鐘，其中大部分時(shí)間為熔接面的冷卻時(shí)間。由于熱熔對(duì)接工作關(guān)系著鋼纜外套管之質(zhì)量，操作者除了須確實(shí)依據(jù)操作程序進(jìn)行套管對(duì)接工作外，于從事本項(xiàng)工作之前亦須通過(guò)對(duì)接工作測(cè)試。另外，套管熱熔接縫處須進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢查，原計(jì)劃擬進(jìn)行放射線檢查以確認(rèn)對(duì)接不良處，但考慮無(wú)任何相關(guān)判讀標(biāo)準(zhǔn)以供參考，故改為接縫處取樣進(jìn)行試片拉力試驗(yàn)以確認(rèn)其施工質(zhì)量。鋼絞線裁制及穿線本橋斜張鋼纜外套管內(nèi)配置平行鋼絞線，每根鋼絞線依前述長(zhǎng)度計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行裁剪，其鋼絞線股數(shù)主要是依據(jù)設(shè)計(jì)階段計(jì)算書相關(guān)數(shù)據(jù)配置而成，整束鋼絞線組成主要以VTCMM 4根一排鋼絞線為主，但為配合零星股數(shù)之需求，另備有單根鋼絞線。鋼絞線配合鋼纜組立方式采整卷方式自國(guó)外進(jìn)口，再于工地現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行裁制，為利于運(yùn)輸及裁制，將整卷鋼絞線安裝于木制輪式基座上。當(dāng)鋼纜外套管完成熱熔對(duì)接工作后，即將數(shù)捆鋼絞線依股數(shù)需求依序排列于外套管正后方約套管長(zhǎng)度相等距離處，套管與鋼絞卷線基座間每3公尺置放一鋼制滾輪，以利后續(xù)鋼絞線裁制及穿線作業(yè)。鋼絞線排放前，須依據(jù)其計(jì)算長(zhǎng)度于地面上標(biāo)示兩端位置，排放工作則是利用卷?yè)P(yáng)機(jī)配合兩名工人將鋼絞線依序置于鋼制滾輪上。為確保鋼絞線穿入外套管內(nèi)能成平行排列，CMM鋼絞線排放于鋼制滾輪時(shí)須確實(shí)成兩列平行排置，并于每2公尺間隔利用塑料捆帶將整束鋼絞線捆緊，此塑料捆帶在即將進(jìn)入外套管前再予以拆除，如此可避免成束平行鋼絞線于穿線進(jìn)行中散離以致于穿線失敗。當(dāng)成束鋼絞線排放就定位后，即進(jìn)行大型卷?yè)P(yáng)機(jī)之鋼絞拖線與成束鋼絞線頭連接作業(yè)，為避免連接段斷面過(guò)大影響穿線作業(yè)，首先以拖線網(wǎng)將整束鋼絞線分成若干鋼絞線組，每支拖線網(wǎng)包含8至9股鋼絞線，其次將拖線網(wǎng)依序分成前后數(shù)群，每群間距約1公尺，群內(nèi)鋼絞線拖線網(wǎng)先以連結(jié)環(huán)互相結(jié)合再與卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絞拖線頭接合，拖線網(wǎng)互相接合時(shí)須確保所有鋼絞線能同時(shí)承受卷