【文章內(nèi)容簡介】 的可能分布。其次根據(jù)可能的原因、質(zhì)量問題的嚴重程度和工程結(jié)構(gòu)重要性制定擴大抽檢方案，有針對性地擴大抽檢；擴大抽檢方案應包含擴大檢測的方法、數(shù)量和樁位要求；在擴大抽檢的過程中，應對產(chǎn)生 問題的可能的原因進一步跟蹤、分析、確認，及時調(diào)整擴大抽檢方案，以使整個樁基工程不留質(zhì)量隱患。擴大抽檢完成后，根據(jù)檢測單位提供的全部檢測結(jié)果，參考所有設計、施工、監(jiān)理資料，由有關(guān)各方共同對全部樁基進行綜合評估，設計單位以滿足結(jié)構(gòu)安全和使用功能要求為原則，提出處理方案?！疤幚怼狈桨敢话阌校河稍O計單位復核是否可滿足結(jié)構(gòu)安全和使用功能要求，或者是補樁（有原樁報廢后在原樁位補樁，有原樁報廢后在原樁側(cè)補樁，有同時利用原樁的原樁側(cè)補樁等方式）、加固補強等。處理應按照有關(guān)程序進行，應按設計單位出具的處理方案，監(jiān)理單位全程 監(jiān)督施工單位實施。對加固、補強后基樁的驗收檢測，還應由建設、設計、勘察、監(jiān)理、施工、檢測單位共同研究確定驗收檢測方案，實施驗收檢測后，由各方共同綜合評估、驗收。 檢測結(jié)果與報告 應該指出 ， 樁身完整性不符合要求和單樁承載力不滿足設計要求是兩個獨立概念。完整性為Ⅰ類或Ⅱ類而承載力不滿足設計要求，結(jié)構(gòu)顯然是不安全的；豎向抗壓承載力滿足設計要求而完整性為Ⅲ類或Ⅳ類則存在安全和耐久性方面的隱患。如樁身出現(xiàn)水平整合型裂縫（灌注樁因擠土、開挖等原因也常出現(xiàn)）或斷裂，低應變 法判定 完整性為Ⅲ類或Ⅳ 類，但高應變 法判定 完整性可能為Ⅱ類，且豎向抗壓承載力可能滿足設計要求，但存在水平承載力和耐久性方面的隱患。 根據(jù)樁身有無缺陷及缺陷的嚴重程度，樁身完整性類別有Ⅰ類樁（樁身完整）、Ⅱ類樁（輕微缺陷）和Ⅲ類樁（明顯缺陷）和Ⅳ類樁（嚴重缺陷）。顯然，缺陷的嚴重程度和其對樁身承載力的影響程度是對等的。Ⅱ類樁可以理解為基本完整的樁，其樁身承載力基本能夠正常發(fā)揮，但Ⅱ類樁比例較高時應選取部分核實單樁承載力。Ⅲ類樁的樁身承載力會受到一定影響，應進行驗證或核實單樁承載力，或由設計等單位根據(jù)工程樁的具體情況而定。Ⅳ類 樁有嚴重缺陷，對樁身 12 承載力有很大影響，應進行處理。有時Ⅲ類樁也需要進行處理，質(zhì)量問題樁的處理和整個樁基工程質(zhì)量隱患的排查，實際上是質(zhì)量問題處理工作中的內(nèi)容，通常和驗證檢測、擴大抽檢同步進行。 本條引用了《檢測和校準實驗室能力的通用要求》 ISO/IEC17025 中對檢測報告的要求。 檢測報告內(nèi)容除應符合《檢測和校準實驗室能力的通用要求》ISO/IEC17025 的有關(guān)規(guī)定外，還應包含樁基工程的特定信息。 本條的規(guī)定是計量認證和資質(zhì)管理的要求。 13 4 單樁豎向抗壓靜載法 一般規(guī)定 豎向抗壓靜載法是公認的確定單樁豎向抗壓承載力最直觀、最可靠的傳統(tǒng)方法。本章主要對深圳市建筑工程中慣用的維持荷載法進行了技術(shù)規(guī)定。在國內(nèi)外、在不同行業(yè)間，因基樁使用環(huán)境、工況的差異，尚有循環(huán)荷載、等變形速率及終級荷載長時間維持等方法。 對工程樁抽樣檢測，規(guī)定了最大加載量不應小于單樁承載力特征值的 倍，即安全系數(shù)取為 。 為設計提供依據(jù)的靜載試驗宜加載至極限狀態(tài)，即試驗應進行到能確定單樁極限承載力為止。 樁身內(nèi)力測試可參照行 業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》 JGJ 106 中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。 儀器設備 為防止加載偏心，千斤頂?shù)暮狭χ行膽c反力裝置的重心、樁軸線重合，并保證合力方向鉛直。 加載反力裝置的形式增加了錨桿反力裝置。對單樁極限承載力較小的摩擦樁可用土層錨桿提供反力；對巖面淺的嵌巖樁，可利用巖石錨桿提供反力。采用壓重平臺反力裝置，當荷載水平較高時，壓重施加于地基的壓應力較大，很容易引起地基較大變形，影響檢測結(jié)果，更為甚者，存在較大安全隱患，此時宜制定地基處理方案，以滿足檢測的要求。 用荷重傳感器和用壓力傳感器兩種荷載測量方式的區(qū)別在于：前者采用荷重傳感器測量每臺千斤頂?shù)某隽?，后者需通過率定曲線換算成千斤頂出力，這其中包含了千斤頂活塞摩擦力。采用壓力傳感器測定油壓時，為保證測量精度和穩(wěn)定性，宜采用壓力表同時監(jiān)控和校核壓力傳感器，壓力表精度等級應優(yōu)于或等于 14 級。當油路工作壓力較高時，有時出現(xiàn)油管爆裂、接頭漏油、油泵加壓不足造成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差等情況，所以應選用耐壓高、工作壓力大的油管、油泵和大量程壓力表。多臺千斤頂并聯(lián)工作時，由于各千斤頂?shù)某隽τ胁町悾瑧诟髑?斤頂上均放置荷重傳感器。 基準樁應打入地面以下足夠的深度，通常不小于 1m?；鶞柿簯欢斯潭?，另一端簡支，這是為減少溫度變化引起的基準梁撓曲變形?；鶞柿翰灰诉^長，并應采取有效遮擋措施，以減少溫度變化和風雨的影響，尤其在陽光照射強烈、晝夜溫差較大時更應注意。 沉降測定平面宜在千斤頂?shù)鬃袎喊逡韵碌臉渡砦恢?，即不得在承壓板上或千斤頂上設置沉降觀測點，以避免因承壓板變形導致沉降觀測數(shù)據(jù)失實。 在檢測加、卸載過程中，荷載將通過錨樁（錨桿）、壓重平臺支墩傳至受檢樁和基準樁周圍地 基土，并使之變形。隨著試樁、基準樁和錨樁（或壓重平臺支墩）三者間相互距離的縮小，地基土變形對試樁、基準樁的附加應力和變位影響加劇。 關(guān)于壓重平臺支墩邊與基準樁和試樁之間的最小間距問題，應區(qū)別兩種情況對待。在場地土質(zhì)較硬時，堆載引起的支墩及其周邊地面沉降和試驗加載引起的地面回彈均很小，但在軟土場地，大噸位堆載由于支墩影響范圍大而應特別重視，可在遠離支墩處，用水準儀或張緊的鋼絲觀測基準樁的豎向位移，也是可行的沉降測量的輔助手段。 檢測工作 為便于安裝位移傳感器，受檢樁頂部宜高出試 坑底面；為使受檢樁的受力條件與設計條件相同，試坑底面宜與承臺底標高一致。對于工程樁抽樣檢測，當最大加載量較低時，允許采用水泥砂漿將樁頂找平的簡單樁頭處理方法。 本條主要是考慮在實際工程樁檢測中，因錨樁質(zhì)量問題而導致檢測失敗或中途停頓的情況時有發(fā)生，為此建議在檢測前對灌注樁及有接頭的預制樁進行樁身完整性檢測，大致確定其能否作錨樁使用。對比檢測前和檢測后受檢樁的樁身 15 完整性結(jié)果，有助于分析靜載法檢測結(jié)果。 ~ 慢速維持荷載法是我國公認、且已沿用多年的標準試驗方法，也是衡量其他承 載力檢測方法的唯一標準。本市大量靜載試驗數(shù)據(jù)顯示，樁端持力層設置在強風化（或以上土層）的灌注樁和采用靜壓工藝施工的預制樁，其豎向抗壓靜載法檢測結(jié)果不滿足設計要求的概率偏高， Qs 曲線多呈緩變形，單級荷載作用下樁頂沉降穩(wěn)定時間長。對于上述兩類較易出現(xiàn)問題的樁和為設計提供依據(jù)的試驗樁，一律不得采用快速維持荷載法。對于工程樁抽樣檢測，應首先針對成樁質(zhì)量相對最不可靠的基樁采用慢速維持荷載法，當其檢測結(jié)果滿足設計要求后，方可選用快速維持荷載法檢測其余基樁。這樣，既能保證檢測結(jié)果的可靠性，也能提高檢測效率。 大量資料顯示，靜載試驗一次穩(wěn)定后，由于本市強烈陽光照射等其他因素的影響，基準梁易產(chǎn)生溫度變形，經(jīng)常導致荷載穩(wěn)定過程中沉降縮小，這違背了樁 – 土體系受壓的力學原理。而且，我市均采用靜載測試儀進行靜載試驗，系統(tǒng)加壓和補壓由儀器自動控制，形成假穩(wěn)定的概率非常小，要求連續(xù)兩次相對穩(wěn)定也是沒有必要的。因此，本條第 3 款規(guī)定了慢速維持荷載法沉降相對穩(wěn)定一次后即可以施加下一級荷載。 在工程樁抽樣檢測中，國內(nèi)某些行業(yè)或地方標準允許采用快速維持荷載法。部分標準未提出適宜的沉降相對穩(wěn)定標準，本條對此作出了規(guī)定。 當樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時，在較低豎向荷載時常出現(xiàn)本級沉降超過上一級荷載對應沉降量 5 倍的陡降，當縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著維荷時間延續(xù)、荷載增加，變形梯度逐漸變緩。當樁身強度不足，樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷，而應看最終樁頂總沉降量是否超過 40mm，以大致判斷造成陡降的原因。 檢測結(jié)果 16 除 Q–s、 s–lgt 曲線外，還有 s–lgQ 曲線。為便于直觀地比較結(jié)果，同一工程的全部受檢樁的結(jié)果曲線應按相同的沉降縱坐標比例繪制，沉降縱坐標最大值不宜小于 40mm。 大量實踐經(jīng)驗表明：當沉降量達到樁徑的 10%時，才可能出現(xiàn)極限荷載（太沙基和 ISSMFE）。黏性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的 4%～ 5%，而砂土中至少達到 15%。故本條第 3 款對緩變型 Q–s 曲線，按 s= 確定直徑大于或等于 800mm 樁的單樁豎向抗壓極限承載力大體上是保守的。樁徑在800mm 以上的樁定義為大直徑樁，當樁端直徑 D=800mm 時， =40mm，正好與中、小直徑樁的取值標準銜接 。應該注意，世界各國按樁頂總沉降確定極限承載力的規(guī)定差別較大，這和各國安全系數(shù)的取值大小、特別是上部結(jié)構(gòu)對樁基沉降的要求有關(guān)。 《建筑地基基礎設計規(guī)范》 GB 50007 中，取緩變型 Q–s 曲線 s=40mm對應的荷載值為單樁豎向抗壓極限承載力 ,且該規(guī)范規(guī)定樁基沉降不得超過建筑物的沉降允許值。考慮到本市多采用端承型樁，故將 2020 版中的“ s=（ D 為樁端直徑）且 s≤ 80mm”改為“ s≤ 60mm和 s≤ 80mm 兩種情況”，前者適用于嵌巖樁，目的在于控制差異沉降，后者適用于非嵌巖樁，以和行標《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī) 范》 JGJ 106 和省標《建筑地基基礎檢測規(guī)范》 DBJ 1560 相協(xié)調(diào)。 關(guān)于樁身彈性壓縮量 ， 當進行樁身應變或位移測試時是可測得的；缺乏測試數(shù)據(jù)時，可假設樁身軸力沿樁長倒梯形分布進行估算，或忽略端承力按倒三角形保守估算，計算公式為 EAQL2 。 本條只適用于為設計提供依據(jù)時的豎向抗壓承載力檢測值結(jié)果的統(tǒng)計，統(tǒng)計取值方法按《建筑地基基礎設計規(guī)范》 GB 50007 的規(guī)定執(zhí)行。 在國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》 GB 50007 中，單樁豎向承載力特征值為單樁豎向極限承載力除以安全系數(shù) 2，行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》 JGJ 94 和《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》 JGJ 106 亦同，但區(qū)別在于，各規(guī)范對緩變型 Q–s曲線確定極限承載力有區(qū)別， GB 50007 嚴于 JGJ 106。 本市大直徑樁幾乎都是端承型樁，即使是大直徑擴底灌注樁也多以強風化巖 17 為樁端持力層，正常時，多數(shù)樁在 2 倍特征值的荷載下，沉降不會太大，接近60mm～ 80mm 比較少。按 60mm～ 80mm 合格的標準，可能存在同一結(jié)構(gòu)下的端承樁，因個別樁的沉降太大，而出現(xiàn)較大差異沉降的情況。 靜載法檢測結(jié)果最終給出的是極限承載力，而設計布樁時，使用的是特征值。按照沉降控制設計原則，特征值對應的沉降不能太大，對此設計單位應根據(jù)結(jié)構(gòu)要求預以驗算、取值?？梢詤⒖迹袠I(yè)標準《大直徑擴底灌注樁技術(shù)規(guī)范》 JGJ/T 225，對緩變型 Q–s 曲線，取 10mm或 15mm 沉降對應的荷載作為單樁豎向承載力特征值。故此，當設計有明確要求時，可依據(jù)設計要求、相關(guān)規(guī)范確定單樁豎向抗壓承載力特征值。 本條規(guī)定了檢測報告中應包含的一些內(nèi)容，避免檢測報告過于簡單，也有利于委托方、設計方及檢測部門對報告的審查和分析 。 18 5 單樁豎向抗拔靜載法 一般規(guī)定 單樁豎向抗拔靜載法是確定單樁豎向抗拔承載力最直觀、可靠的方法。 對工程樁抽樣檢測，最大加載量宜取設計要求的單樁豎向抗拔承載力特征值的 倍， 但考慮到 ，有時設計未按 倍特征值 配筋、 工程樁樁身裂縫控制要求 等特殊情況 ， 在有足夠的安全貯備時，可按設計要求控制最大加載量。 對沖（鉆）孔灌注樁，在灌注混凝土前進行成孔質(zhì)量檢測，目的是查明樁孔有無明顯擴徑現(xiàn)象或出現(xiàn)擴大頭，因這類樁的抗拔承載力缺乏代表性，特別是擴大頭樁 及樁身中下部有明顯擴徑的樁，其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑相同的非擴徑樁，且相同荷載下的上拔量也有明顯差別。 試驗樁 宜加載到能判別單樁抗拔極限承載力為止，或加載到樁身材料設計強度。 對預制管樁抗拔力的檢測實際包括了兩方面的內(nèi)容，一是檢測樁土之間的摩阻力，二是檢測填芯混凝土和樁管內(nèi)壁間的粘結(jié)力，而后者對于前者的發(fā)揮起著傳遞荷載的作用，在前者未充分發(fā)揮前，后者是不允許提前失效的。根據(jù)最大加載量，按照工程樁設計選用的參數(shù)驗算或?qū)ｉT設計樁頂連接，就能在對樁土之間摩阻力檢測的同時也對填芯混凝土和樁管內(nèi) 壁間的粘結(jié)力進行檢測。 樁身內(nèi)力測試可參照行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》 JGJ 106 中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。 儀器設備 本條的要求基本同第 條。因拔樁試驗時千斤頂安放在反力架上面，當采用 2 臺以上千斤頂加載時，應采取一定的安全措施，防止千斤頂傾倒等意外事故發(fā)生。 由樁提供反力時，樁頂?shù)牟牧蠌姸群蜆兜某休d力應能滿足加載的要求，為保證反力梁的穩(wěn)定性，應注意反力樁頂面直徑（或邊長）不小于反力梁寬。當采 19 用天然地基提供反力時，兩邊支座處的地基強度應相近，兩邊支 座與地面的接觸面積宜相同，以避免加載過程中兩邊沉降不均造成受檢樁偏心受拉。在加載帶來的附加壓應力作用下，地基土的壓縮變形量不宜過大，以無明顯變形為宜。 樁頂上拔量測量平面必須在樁身位置，嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移觀測點，以避免因鋼筋變形導致上拔量觀測數(shù)據(jù)失實；為防止混凝土樁保護層開裂對上拔量測試的影響，上拔量觀測點應避開混