【文章內容簡介】 圓柱齒輪傳動 C．直齒圓錐齒輪傳動56一般參數(shù)的閉式軟齒面齒輪傳動的主要失效形式是( )。 A．齒面點蝕 B．輪齒折斷 C．齒面膠合 D．齒面塑性變形57一般參數(shù)的開式齒輪傳動，其主要失效形式是( )。 A．齒面點蝕 B．齒面磨料磨損 C．齒面膠合 D．齒面塑性變形58為提高齒輪傳動的抗點蝕能力，可考慮采取( )的方法。 A．使用閉式傳動 B．加大傳動中心距 C．減少齒輪齒數(shù)，加大齒輪模數(shù)D．提高齒面硬度59下列措施中，( )不利于提高輪齒抗疲勞折斷能力。 A．減小齒面粗糙度值 B．減輕加工損傷 C．表面強化處理 D．減小齒根過渡曲線半徑60在齒輪傳動中，為減小傳動中的內部動力過載，可采用( )。 A．提高齒輪制造精度 B．提高齒輪的圓周速度 C．齒頂修緣 D．使原動機的載荷盡可能平穩(wěn)61在齒輪傳動中，為改善偏載現(xiàn)象，以使載荷沿齒向分布均勻，可采取()方法。 A．把軸的材料由45號鋼改為40CrNi B．增大齒寬 C．把齒輪盡可能靠近一側軸承安裝 D．將輪齒作鼓形修整62與齒問載荷分配系數(shù)緊密相關的影響因素是( )。 A．傳動比 B．傳動中心距 C．大小齒輪的齒數(shù) D．齒輪的模數(shù)63斜齒圓柱齒輪的齒形系數(shù)地與( )有關。 A．齒輪制造精度 B．齒輪齒數(shù) C．分度圓螺旋角 D．法面模數(shù)64設計一般閉式齒輪傳動時，計算接觸疲勞強度是為了避免( )失效。 A．膠合 B．磨料磨損 C．齒面點蝕 D．輪齒折斷65設計一般閉式齒輪傳動時，齒根彎曲強度計算主要針對的失效形式是( )。 A．齒面塑性變形 B．輪齒疲勞折斷 C．齒面點蝕 D．磨損 66對齒輪輪齒材料性能的基本要求是( )。 A．齒面要硬，齒芯要韌 B．齒面要硬，齒芯要脆 C．齒面要軟，齒芯要脆 D．齒面要軟，齒芯要韌 67設計一對材料相同的軟齒面齒輪傳動時，一般應使小齒輪齒面硬度HBSl和大齒輪齒面硬度HBS2的關系為( )。 A．HBSaHBS2 B．HBSl=HBS2 C．Itt3S1H／3S2 68選擇齒輪毛坯的成型方法(鍛造、鑄造、軋制圓鋼等)時，除了考慮材料等因素外。主要依據(jù)( )。 A．齒輪的幾何尺寸 B．齒輪的精度 C．齒輪的齒面粗糙度 D．齒輪在軸上的位置 69齒輪接觸強度計算中的彈性系數(shù)Z￡反映了( )對齒面接觸應力的影響。 A．齒輪副材料的強度極限 B．齒輪副材料的彈性模量和泊松比 C．齒輪副材料的彈性極限 D．齒輪副材料的硬度70齒輪接觸疲勞強度計算中的節(jié)點區(qū)域系數(shù)ZH與( )無關。 A．變位系數(shù) B．分度圓壓力角 C．分度圓螺旋角 D．齒數(shù)71斜齒輪接觸強度計算中的重合度系數(shù)Z￡考慮了重合度對單位齒寬載荷的影響，它( )。 A．與端面重合度和縱向重合度有關 B．只與端面重合度有關 C．只與縱向重合度有關72齒輪抗彎強度計算中的重合度系數(shù)yE與( )有關。 A．齒高 B．齒寬 C．端面重合度 D．縱向重合度73標準直齒圓柱齒輪的齒形系數(shù)YFa取決于( )。 A．模數(shù) B．齒數(shù) C．齒寬系數(shù) D．齒面硬度74齒輪抗彎強度計算中的應力修正系數(shù)Y島不包含( )對齒根應力的影響。 A．齒根過渡曲線處的應力集中 B．彎曲應力外其余應力 C．齒面硬度75斜齒輪和錐齒輪強度計算中的齒形系數(shù)‰和應力修正系數(shù)比應按( )查圖表。 A．實際齒數(shù) B．當量齒數(shù) C．不發(fā)生根切的最小齒數(shù)76一齒輪傳動，主動輪1用45號鋼調質，從動輪2用45號鋼正火，則它們的齒面接觸應力的關系是( )。 A．a(chǎn)man B．a(chǎn)lll=aF2 C．a(chǎn)mam77一標準直齒圓柱齒輪傳動，主動輪1與從動輪2的材料和熱處理硬度相同，齒數(shù) ZlZ2，則它們的齒根彎曲應力( )。 AaFlan B．a(chǎn)Fl=aF2 C．a(chǎn)rmam78為了有效地提高齒面接觸強度，可采取的措施是( )。 A．保持分度圓直徑不變而增大模數(shù) B．增大分度圓直徑 C．保持分度圓直徑不變而增加齒數(shù)79為了提高齒根抗彎曲強度，可( )。 A．增大模數(shù) B．保持分度圓直徑不變而增大齒數(shù) C．采用負變位齒輪80對于閉式軟齒面齒輪傳動，在傳動尺寸不變并滿足彎曲疲勞強度要求的前提下。齒數(shù)宜適當取多些，其目的是( )。 A．提高輪齒的抗彎強度 B．提高齒面的接觸強度 C．提高傳動平穩(wěn)性81對于閉式硬齒面齒輪傳動，宜取較少齒數(shù)以增大模數(shù)，其目的是( )。 A．提高齒面接觸強度 B．減小輪齒的切削量 C．保證輪齒的抗彎強度 D．減小滑動系數(shù)，提高傳動效率82設計斜齒圓柱齒輪傳動時，螺旋角盧一般在8?！?5*范圍內選取，盧太小斜齒輪傳動的優(yōu)點不明顯，太大則會引起( )。 A．嚙合不良 B．制造困難 ， C．軸向力太大 D．傳動平穩(wěn)性下降83直齒錐齒輪的標準模數(shù)是( )。 A．小端模數(shù) B．大端端面模數(shù) ’ C．齒寬中點法向模數(shù) D．齒寬中點的平均模數(shù)84直齒錐齒輪傳動的強度計算方法是以( )的當量圓柱齒輪為計算基礎。 A．小端 B．大端 C．齒寬中點處85在蝸桿傳動中，通常( )為主動件。 A．蝸桿 B．蝸輪 C．蝸桿或蝸輪都可以86阿基米德蝸桿的( )模數(shù)，應符合標準數(shù)值。 A．法 B．端 C．軸面87在蝸桿傳動中，當需要自鎖時，應使蝸桿導程角y( )當量摩擦角吼。 A． B． C．≤ D．≥88在蝸桿傳動中，如果模數(shù)和蝸桿頭數(shù)一定，增加蝸桿分度圓直徑，將使( )。 A．傳動效率提高，蝸桿剛度降低 B．傳動效率降低，蝸桿剛度提高 C．傳動效率和蝸桿剛度都提高 D．傳動效率和蝸桿剛度都降低89在一個傳遞動力的蝸桿傳動中，如果模數(shù)m已確定，在選配蝸桿直徑系數(shù)口時選取了較大的數(shù)值是由于( )。 A．為了提高蝸桿傳動的齒合效率r]l B．提高蝸桿的強度和剛度 C．考慮到蝸桿的轉速高 D．考慮到傳動比大而蝸輪齒數(shù)多90在蝸桿傳動中，其他條件相同，若增加蝸桿頭數(shù)，將使( )。 A．傳動效率提高，滑動速度降低 B．傳動效率降低，滑動速度提高 C．傳動效率和滑動速度都提高 D．傳動效率和滑動速度都降低91為了提高蝸桿傳動的嚙合效率Th，在良好潤滑的條件下，可采用( )。 A．單頭蝸桿 B．多頭蝸桿 C．較高的轉速nl D．大直徑系數(shù)蝸桿92對于一般傳遞動力的閉式蝸桿傳動，其選擇蝸輪材料的主要依據(jù)是( )。 A．齒面滑動速度 B．蝸桿傳動效率 C．配對蝸桿的齒面硬度 D．蝸桿傳動的載荷大小93在蝸桿傳動的強度計算中，如果蝸輪材料是鋁鐵青銅或灰鑄鐵，則其許用接觸應力[咱]與( )有關。 A．蝸輪鑄造方法 B．蝸輪是單向受載還是雙向受載 ’C．應力循環(huán)次數(shù)N D．齒面相對滑動速度v。94計算蝸桿傳動的傳動比時，公式( )是錯誤的。 A．i=091／ B．i=nl／n2 C．i=z2／zl D．i=dz／di95為了減少蝸輪滾刀型號，有利于刀具標準化，規(guī)定( )為標準值。 A．蝸輪齒數(shù) B．蝸輪分度圓直徑 C．蝸桿頭數(shù) D．蝸桿分度圓直徑96為了湊中心距或改變傳動比，可采用變位蝸桿傳動，這時( )。 A．僅對蝸桿進行變位 B．僅對蝸輪進行變位 C．同時對蝸桿、蝸輪進行變位97變位蝸桿傳動中，蝸輪分度圓與節(jié)圓( )。 A．分離 B．重合 C．可能分離，也可能重合98蝸桿傳動的失效形式與齒輪傳動相類似，其中( )為最易發(fā)生。 A．點蝕與磨損 B．膠合與磨損 C．輪齒折斷與塑性變形99在蝸桿傳動中，其強度計算主要是針對( )來進行的。 A．蝸桿螺旋齒 B．蝸輪輪齒 C．蝸桿螺旋齒和蝸輪輪齒100對閉式蝸桿傳動進行熱平衡計算，其主要目的是為了( )。 A．防止?jié)櫥蜏囟冗^高而使?jié)櫥瑮l件惡化； B．防止蝸桿蝸輪發(fā)熱變形后，正確嚙合受到破壞；C．防止蝸輪材料在高溫下其力學性能下降1工作時承受彎矩并傳遞轉矩的軸，稱為( )。 A．心軸 B．轉軸 C．傳動軸2自行車的前軸是( )。 A．心軸 B．轉軸 C．傳動軸3圖627所示為起重絞車從動大齒輪1和卷筒2與軸3相聯(lián)接的三種形式，圖(a)為齒輪與卷筒分別用鍵固定在軸上，軸的兩端支架在機座軸承中；圖(b)為齒輪與卷筒用螺栓聯(lián)接成一體，空套在軸上，軸的兩端用鍵與機座聯(lián)接；圖(c)為齒輪與卷筒用螺栓聯(lián)接成一體，用鍵固定在軸上，軸的兩端支架在機座軸承中，以上三種形式中的軸，依次為( )。圖6—27A．固定心軸，旋轉心軸，轉軸 B．固定心軸，轉軸，旋轉心軸 C．旋轉心軸，心軸，固定心軸 D．旋轉心軸，固定心軸，轉軸 E．轉軸，固定心軸，旋轉心軸 F．轉軸，旋轉心軸，固定心軸4軸環(huán)的用途是( )。 A．作為軸加工時的定位面 B．提高軸的強度 C．提高軸的剛度 D．使軸上零件獲得軸向定位5增大軸在截面變化處的過渡圓角半徑，可以( )。 A．使零件的軸向定位比較可靠 B．降低應力集中，提高軸的疲勞強度 C．使軸的加工方便6在軸的初步計算中，軸的直徑是按( )初步確定的。 A．抗彎強度 B．扭轉強度 C．復合強度 D．軸段上零件的孔徑 7轉軸上載荷和支點位置都已確定后，軸的直徑可以根據(jù)( )來進行計算或校核。 A．抗彎強度 B．扭轉強度 C．扭轉剛度 ’ D．復合強度 8有一轉軸，危險截面上的彎矩M=4~105 NrnIn，轉矩T=5~105 NrtklTl，若抗彎截面模量W=2~104／／1I／13，抗扭截面模量Wr=4 x 104 mm3，校正系數(shù)a=0．6，則應力幅％的值應等于( )。 A．25 MPa B．20 MPa C．12．5 MPa D．0MPa 9知軸的受載簡圖如圖6—28所示，則其彎矩圖應是( )。圖6—2810 知軸的受載簡圖如圖6—29所示，則其彎矩圖應是( )。11在同一工作條件下，若不改變軸的結構和尺寸，僅將軸的材料由碳鋼改為合金鋼，其結果是( )。 ’ A．提高了軸的剛度 B．提高了軸的強度 C．只提高了軸的強度而不能提高軸的剛度 D．軸的強度和剛度均可提高12在滾動軸承的基本分類中，向心軸承其公稱接觸角a的范圍為( )。 A．a(chǎn)≤45。 B．0≤a≤45。 C．a(chǎn)≤90。 D．a(chǎn)=4513 滾動軸承的代號由前置代號、基本代號及后置代號組成，其中基本代號表示( )。 A．軸承的類型、結構和尺寸 B．軸承組件 C．軸承內部結構的變化和軸承公差等級 D．寬度系列代號和直徑系列代號14滾動軸承的類型代號由( )表示。 A．數(shù)字 B．數(shù)字或字母 C．字母 D．數(shù)字加字母15代號為N1024的軸承，其內徑應是( )。 A．20 mm B．24 mm C．40 mm D．120 mm16在下列的滾動軸承代號中，( )是角接觸球軸承。 A．N2208 B．30308 C．6208 D．7208AC17若轉軸在載荷作用下彎曲較大或軸承座孔不能保證良好的同軸度，則宜選用類型代號為( )的滾動軸承。 A．1或2 B．3或4 C．N或NU D．G或NA 18代號為( )的滾動軸承能很好地承受徑向載荷及軸向載荷的聯(lián)合作用。 A．1210與N210 B 7310AC與30210 C．N1010與NUl010 ． D．51110與8121019一根用三個支點支承在水泥基礎上的用來傳遞轉矩的轉軸，它的三個支點的軸承應選用( )。 A．深溝球軸承 B．調心滾子軸承 C．調心球軸承 D．圓柱滾子軸承20滾動軸承內圈與軸頸的配合以及外圈與座孔的配合( )。 A．全部采用基軸制 B．全部采用基孔制 C．前者采用基孔制，后者采用基軸制 D．前者采用基軸制，后者采用基孔制21滾動軸承采用軸向預緊措施的主要目的是( )。 A．提高軸承的旋轉精度