鑄造過程cad_cae綜合實驗報告--課程設計報告(編輯修改稿)
2025-02-15 01:28 本頁面
【文章內容簡介】 件，故鑄件上只用一個內澆道。為了方便造型，內澆道開設在分型面上。因為鑄件大部分位于下箱的方式進行鑄造，這樣鑄件凝固順序為由下至上凝固，這樣有利于支座的重要部分先并得到補縮，如此內澆道則設置在底部側面引入金屬液。 內澆道位置和數(shù)量實踐證明，直澆道過低使充型及液態(tài)補縮壓力不足，容易出現(xiàn)鑄件棱角和輪廓不清晰、澆不到上表面縮凹等缺陷。初步設計直澆道高度等于上砂箱高度200mm。但應檢驗該高度是否足夠。檢驗依據(jù)為，剩余壓力頭應滿足壓力角的要求，如下式所列：式中 HM——最小剩余壓力頭 L——直澆道中心到鑄件最高且最遠點的水平投影距離——壓力角由《鑄造工藝學》查表3411得：為13～14 取14因為鑄件大部位于下箱，所以剩余壓力頭HM等于上箱高度200mm經(jīng)過驗證剩余壓力頭滿足壓力角的要求。根據(jù)鑄件圖計算單個鑄件的體積V= mm179。 ；灰鑄鐵密度由《鑄造實用手冊》：～ g/ cm179。 g/ cm179。一箱一件質量為m=支管大批量生產(chǎn)的工藝出品率約為71%，可估計鑄型中鐵水總重量G初步計算澆注時間由《鑄造實用手冊》：計算鐵水液面上升速度 校核鐵水上升速度，一般允許鐵水的最小上升速度范圍由《鑄造實用手冊》：上升速度v=10～20s通過比對19mm/s的上升速度符合實際，不必調整經(jīng)驗系數(shù)。鑄件工藝出品率=100%對該鑄件工藝出品率==71% 根據(jù)水力學近似計算公式：式中 m—流經(jīng)阻流的金屬質量 kgt—充滿行腔總時間 sρ—金屬液密度 kg/cm179。 μ—澆注系統(tǒng)阻流截面的流量系數(shù)Hp—充填型腔時的平均計算壓力頭 cm澆口比由《鑄造實用手冊》：∑S直：∑S橫：∑S內=1：：2內澆道是控制充型速度和方向，分配金屬液，調節(jié)鑄件各部位的溫度和凝固順序，澆注系統(tǒng)的金屬液通過內澆道對鑄件有一定補縮作用。由于設計內澆口有四個，因此S內=3/4≈178。 內澆道截面示意圖 梯形斷面大小由《鑄造實用手冊》：a=9mm b=7mm c=8mm橫澆道的功用是向內澆道分配潔凈的金屬液，儲留最初澆入的含氣和渣污的低溫金屬液并阻留渣滓，使金屬液流平穩(wěn)和減少產(chǎn)生氧化夾雜物。由于設計橫澆口有兩個，因此 橫澆道截面示意圖 梯形斷面大小由《鑄造實用手冊》：A=16mm B=11mm C=18mm直澆道的功用是從澆口杯引導金屬液向下，進入橫澆道、內澆道或直接進入型腔。并提供足夠的壓力頭，使金屬液在重力作用下能克服各種流動阻力充型。由于設計直澆口有一個，因此S直=3/2=178。 直澆道截面示意圖 圓形斷面大小由《鑄造實用手冊》：D=15mm 為了方便取模直澆道做成上小下大的倒圓錐形，（通常錐度取1/50）。因此直澆道上端是直徑約為：澆口窩對于來自直澆道的金屬有緩沖作用，能縮短直——橫澆道拐彎處的紊流區(qū)，改善橫澆道內的壓力分布，并能浮出金屬液中的氣泡。澆口窩直徑為直澆道下端直徑兩倍，因此澆口窩高度為橫澆道高度兩倍，因此 澆口杯是用來承接來自澆包的金屬液，防止金屬液飛濺和溢出，便于澆注，并可以減輕金屬液對型腔的沖擊，還可分離渣滓和氣泡，阻止其進入型腔。澆口杯選用普通漏斗形澆口杯， 澆口杯截面示意圖 澆口杯斷面大小由《鑄造實用手冊》：D1
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