鑄造過程cad_cae綜合實(shí)驗(yàn)報(bào)告--課程設(shè)計(jì)報(bào)告(編輯修改稿)
2025-02-15 01:28 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 件，故鑄件上只用一個(gè)內(nèi)澆道。為了方便造型，內(nèi)澆道開設(shè)在分型面上。因?yàn)殍T件大部分位于下箱的方式進(jìn)行鑄造，這樣鑄件凝固順序?yàn)橛上轮辽夏?，這樣有利于支座的重要部分先并得到補(bǔ)縮，如此內(nèi)澆道則設(shè)置在底部側(cè)面引入金屬液。 內(nèi)澆道位置和數(shù)量實(shí)踐證明，直澆道過低使充型及液態(tài)補(bǔ)縮壓力不足，容易出現(xiàn)鑄件棱角和輪廓不清晰、澆不到上表面縮凹等缺陷。初步設(shè)計(jì)直澆道高度等于上砂箱高度200mm。但應(yīng)檢驗(yàn)該高度是否足夠。檢驗(yàn)依據(jù)為，剩余壓力頭應(yīng)滿足壓力角的要求，如下式所列：式中 HM——最小剩余壓力頭 L——直澆道中心到鑄件最高且最遠(yuǎn)點(diǎn)的水平投影距離——壓力角由《鑄造工藝學(xué)》查表3411得：為13～14 取14因?yàn)殍T件大部位于下箱，所以剩余壓力頭HM等于上箱高度200mm經(jīng)過驗(yàn)證剩余壓力頭滿足壓力角的要求。根據(jù)鑄件圖計(jì)算單個(gè)鑄件的體積V= mm179。 ；灰鑄鐵密度由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：～ g/ cm179。 g/ cm179。一箱一件質(zhì)量為m=支管大批量生產(chǎn)的工藝出品率約為71%，可估計(jì)鑄型中鐵水總重量G初步計(jì)算澆注時(shí)間由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：計(jì)算鐵水液面上升速度 校核鐵水上升速度，一般允許鐵水的最小上升速度范圍由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：上升速度v=10～20s通過比對(duì)19mm/s的上升速度符合實(shí)際，不必調(diào)整經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。鑄件工藝出品率=100%對(duì)該鑄件工藝出品率==71% 根據(jù)水力學(xué)近似計(jì)算公式：式中 m—流經(jīng)阻流的金屬質(zhì)量 kgt—充滿行腔總時(shí)間 sρ—金屬液密度 kg/cm179。 μ—澆注系統(tǒng)阻流截面的流量系數(shù)Hp—充填型腔時(shí)的平均計(jì)算壓力頭 cm澆口比由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：∑S直：∑S橫：∑S內(nèi)=1：：2內(nèi)澆道是控制充型速度和方向，分配金屬液，調(diào)節(jié)鑄件各部位的溫度和凝固順序，澆注系統(tǒng)的金屬液通過內(nèi)澆道對(duì)鑄件有一定補(bǔ)縮作用。由于設(shè)計(jì)內(nèi)澆口有四個(gè)，因此S內(nèi)=3/4≈178。 內(nèi)澆道截面示意圖 梯形斷面大小由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：a=9mm b=7mm c=8mm橫澆道的功用是向內(nèi)澆道分配潔凈的金屬液，儲(chǔ)留最初澆入的含氣和渣污的低溫金屬液并阻留渣滓，使金屬液流平穩(wěn)和減少產(chǎn)生氧化夾雜物。由于設(shè)計(jì)橫澆口有兩個(gè)，因此 橫澆道截面示意圖 梯形斷面大小由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：A=16mm B=11mm C=18mm直澆道的功用是從澆口杯引導(dǎo)金屬液向下，進(jìn)入橫澆道、內(nèi)澆道或直接進(jìn)入型腔。并提供足夠的壓力頭，使金屬液在重力作用下能克服各種流動(dòng)阻力充型。由于設(shè)計(jì)直澆口有一個(gè)，因此S直=3/2=178。 直澆道截面示意圖 圓形斷面大小由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：D=15mm 為了方便取模直澆道做成上小下大的倒圓錐形，（通常錐度取1/50）。因此直澆道上端是直徑約為：澆口窩對(duì)于來自直澆道的金屬有緩沖作用，能縮短直——橫澆道拐彎處的紊流區(qū)，改善橫澆道內(nèi)的壓力分布，并能浮出金屬液中的氣泡。澆口窩直徑為直澆道下端直徑兩倍，因此澆口窩高度為橫澆道高度兩倍，因此 澆口杯是用來承接來自澆包的金屬液，防止金屬液飛濺和溢出，便于澆注，并可以減輕金屬液對(duì)型腔的沖擊，還可分離渣滓和氣泡，阻止其進(jìn)入型腔。澆口杯選用普通漏斗形澆口杯， 澆口杯截面示意圖 澆口杯斷面大小由《鑄造實(shí)用手冊(cè)》：D1
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