隧道模板臺(tái)車安裝施工專項(xiàng)方案(編輯修改稿)
2024-11-24 12:09 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 于 Q235鋼， [σ s]=235 MPa，所以，梁的強(qiáng)度通過(guò)。 （ 4）模板的最大位移 梁?jiǎn)卧淖畲笞冃瘟?，即模板的最大位移? 根據(jù)受均布載荷簡(jiǎn)支梁的位移公式： fmax = 5ql4/384EI 式中， E彈性模量， E = 105 MPa； I截面的慣性矩， I = q梁受到的均布載荷， q = 104N； l梁的長(zhǎng)度， l = ； 將各值代入上式： fmax=5 104 (384 1011 106) = 即模板的最大變形為 。 通過(guò)上述的分析計(jì)算可知，整個(gè)模板的強(qiáng)度及剛度是足夠的。 、升降油缸的校核 混凝土自重及其它作用力通過(guò)每邊的 4個(gè)千斤頂及 2個(gè)油缸承受，并通過(guò)千斤頂及油缸傳于門架橫梁上。千斤頂受力有： （ 1）模板及及其支架重量： 106 N （ 2）混凝土自重： W=LSΥ 式中：Υ — 混凝土容重，Υ取 ； S— 混凝土襯砌截面面積 ， m2；則 W=[180176。 /360176。 x2π x = x106N 模板臺(tái)車安裝方案 第 12 頁(yè) 共 27 頁(yè) （ 3）擠壓載荷：該值取 ，則 47000x180176。 /360176。 x2π x =。因此模板受到的壓力為三個(gè)之和為 ，該值作為校核千斤頂?shù)囊罁?jù)。 (1)豎向千斤頂?shù)男：? 豎向千斤頂承受的軸向載荷為 P=F/12=。豎向千斤頂采用矩形螺紋，螺桿及螺母均為 45 號(hào)鋼，其σ s=360 MPa， [σ b]=180 MPa,[τ ]=108 MPa,安全系數(shù)為 2。由于螺桿、螺母的材料相同，只需校核螺桿螺紋強(qiáng)度。 螺桿彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)公式： σ b=3FH1/π d3b2n≤ [σ b]； 螺桿剪切強(qiáng)度驗(yàn)算公式： τ =F/π d3bn≤ [τ ]； 式中： F— 軸向載荷， F=。 H1— 基本牙形高度 mm, H1 ==6mm。 d3— 外螺紋小徑， d3=87mm； P— 螺距，為 12mm； H— 螺桿高度為 120mm； n— 旋合圈數(shù)， n= H/P=10。 b— 螺紋牙根部的寬度，矩形螺紋 b= P。將各值代入上式，則σ b=＜ [σ b]； τ =＜ [τ ]經(jīng)驗(yàn)證千斤頂符合要求。 貴陽(yáng)市域鐵路久永線工程指揮部 第 13 頁(yè) 共 27 頁(yè) (2)升降油缸的校核 油缸活塞桿為直徑 180mm的圓鋼， A=π d2/4=。 σ cr=Fcr/A=σ p=200MPa，則升降油缸的強(qiáng)度符合要求。 臺(tái)車邊模板左右對(duì)稱，結(jié)構(gòu)受力完全相同，由于模板下部向里靠攏，承受混凝土的自重很少，一次自重載荷不必考慮，只考慮澆注混凝土?xí)r側(cè)壓力的影響。邊墻的側(cè)壓力取為 ,該值取至日本岐阜工業(yè)公司 9 米液壓臺(tái)車的計(jì)算值，較目前國(guó)內(nèi)邊模板的側(cè)壓力計(jì)算大些，偏于安全。 由于襯砌長(zhǎng)度為 9米，邊模板豎向高度為 ，則邊模板水平 載荷 W==,側(cè)模上邊一組絲杠與底部一組絲杠其支承作用，則側(cè)模板側(cè)壓力主要靠中間絲杠支承（共 24 個(gè)），則每個(gè)絲杠承受為 F=W/24=125KN。 σ cr=Fcr/A≤σ p=200MPa,則 σ =F/A=125KN / m2=＜ 200 MPa 因此絲杠滿足要求。 析 臺(tái)車門架是一個(gè)空間的整體框架結(jié)構(gòu)。水平及垂直方向的載荷主要靠 6 片門架承受。門架整體框架結(jié)構(gòu)的受力分析有兩種工況：其一是門架水平載荷的受力載荷分析；其二是垂直載荷作用下的門架受力。 模板臺(tái)車安裝方案 第 14 頁(yè) 共 27 頁(yè) 為了整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，我們采用了雙橫梁結(jié)構(gòu)，確保了結(jié)構(gòu) 安全可靠。門架受力總圖如圖 ： （ 1）上縱梁受力分析 上縱梁主要承受來(lái)自頂模和混凝土的豎向壓力。經(jīng)過(guò)計(jì)算得知頂模自重 P，混凝土豎向壓力 P2 ，合力為 P= P1+ P2 = 105 N,作用在 9m長(zhǎng)的梁上，其線載荷為： q =P/2 9= 105 N /m。 上縱梁的橫截面如下圖 5： 圖 5 則組合截面慣性矩為： IX =（ 280 103/12+280 10 1942） 2+（ 400 83/12+400貴陽(yáng)市域鐵路久永線工程指揮部 第 15 頁(yè) 共 27 頁(yè) 8 562） 2 = mm4 抗彎矩面模數(shù)： W1 = IX/200 =1156664mm3 W2 = IX/140 = mm3 則梁所受最大彎矩 Mmax = ql2/8 = 105 /8= 105（ ） 梁的最大彎曲應(yīng)力σ = Mmax/W1 =28Mpa[σ ]235 Mpa 梁的最大變形量為： fmax = 5ql4/384EI 其中 E = 105 MPa I = 104m3 則 fmax = 5 32400 （ 384 1011 104） = 經(jīng)驗(yàn)證：上縱梁的強(qiáng)度滿足使用要求 （ 2）兩端上橫梁受力分析 兩端上橫梁主要受力來(lái)自兩端液壓油缸和千斤頂?shù)呢Q向壓力，由前面的數(shù)據(jù) P=F/12= 105 N,則其線載荷為 q = 2P/=105N/m。 兩端上橫梁截面示意圖如圖 6： 模板臺(tái)車安裝方案 第 16 頁(yè) 共 27 頁(yè) 圖 6 則組合截面慣性矩為： IX =（ 300 103/12+300 10 2452） 2+（ 500 83/12+500 8 662） 2 =393695040mm4 抗彎矩面模數(shù)： W1 = IX/250 = mm3 W2 = IX/150 = mm3 則梁所受最大彎矩 Mmax = ql2/8 = 105 /8=105 梁的最大彎曲應(yīng)力σ =
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