異丙醇-水萃取精餾分離課程設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-02-09 17:06 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 01 000*** LIQUID PHASE *** Density kg/cum 1024.103961090Viscosity cP Surface Ten dyne/cm 精餾塔的全塔物料與能量衡算1347111+34711Vapor Frac 00000Mole Flow kmol/hr 0Mass Flow kg/hr 125037501300Volume Flow cum/hr 0Enthalpy Gcal/hr 0Mass Flow kg/hr H2O 00 C3H8O01 000 C5H9N01 037500 2塔裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算在aspen plus中進(jìn)行塔板設(shè)計(jì)在block B1Tray Sizing的New按鈕新建一個(gè)設(shè)計(jì)表項(xiàng) 對(duì)第2到19塊板進(jìn)行設(shè)計(jì)選擇Glitsch Ballast（浮閥）型塔板 tray spcing 為450mm得到初步設(shè)計(jì)結(jié)果，塔徑877mm，經(jīng)查尋標(biāo)準(zhǔn)圓整到1000mm。選用單溢流、弓形降液管、平行受液盤(pán)及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。單溢流又稱直徑流，液體自液盤(pán)橫向流過(guò)塔板至溢流堰，流體流徑較大，塔板效率高，塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便。工業(yè)中應(yīng)用最廣的降液管是弓形降液管。 溢流堰長(zhǎng)單溢流=()D 則== 溢流堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度由Aspen 179。/h近似取E=1，則堰高 由故 依式驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間故降液管設(shè)計(jì)合理。 降液管底隙高度取 故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受液盤(pán)，深度 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列本次設(shè)計(jì)采用浮閥式塔板，選用V4型閥，重量為g，孔徑為39mm。 浮閥數(shù)目浮閥數(shù)目氣體通過(guò)閥孔時(shí)的速度取動(dòng)能因數(shù)F=9，那么，因此 排列為保證塔板的強(qiáng)度，需留有一定的邊緣區(qū)和安定區(qū)，在邊緣區(qū)內(nèi)不設(shè)置浮閥。，.單溢流塔板鼓泡面積為：由于采用分塊式塔板，故采用等腰三角形叉排。若同一橫排的閥孔中心距，那么相鄰兩排間的閥孔中心距為：m按照，t180。=100mm 以等腰三角形叉排方式作圖，排得N=68個(gè)校核Volume flow LVolume flow vcum/seccum/sec2345678910111213141516171819氣體通過(guò)閥孔時(shí)的實(shí)際速度：實(shí)際動(dòng)能因數(shù)： (在912之間)開(kāi)孔率：開(kāi)孔率在10%14%之間，滿足要求。利用Tray rating 將上述數(shù)據(jù)帶入核算的以下結(jié)果StageFlooding factorDowner velocityVelocity / Design velDowner backupBackup / Tray spacePressure dropDowner res. time m/sec meter barhr2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 3. 塔板的流體力學(xué)計(jì)算由計(jì)算機(jī)模擬得格板壓降如上表， 液泛 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度應(yīng)服從下式的關(guān)系 異丙醇水物系屬一般物系，取，則 。 霧沫夾帶由模擬值知泛點(diǎn)率kg液/kg氣可見(jiàn)，霧沫夾帶在允許的范圍之內(nèi) 塔的負(fù)荷性能圖 霧沫夾帶線由每塊板上的氣液相流量模擬數(shù)據(jù)近似得到 取動(dòng)能因數(shù)，以限定氣體的最小負(fù)荷： 對(duì)于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由下式計(jì)算取E=1，則 據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷
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