設(shè)計(jì)第2篇梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-02-04 15:44 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 ，由于混凝土的非彈性變形、裂縫的出現(xiàn)和開展、鋼筋錨固滑移以及 塑性鉸的形成和轉(zhuǎn)動(dòng) 等因素的影響， 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的剛度在各受力階段不斷發(fā)生變化； ?超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力與構(gòu)件剛度有關(guān) ，剛度的變化意味著截面內(nèi)力分布會(huì)不同于彈性理論計(jì)算結(jié)果。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ３、塑性內(nèi)力重分布的過程 塑性內(nèi)力重分布的兩個(gè)過程： 第一過程發(fā)生在受拉混凝土開裂到第一個(gè)塑性鉸形成之前， 第二過程發(fā)生于第一個(gè)塑性鉸形成以后直到形成破壞機(jī)構(gòu) 主要是 由于結(jié)構(gòu)各部分彎曲剛度比值的改變而引起 的內(nèi)力重分布； ， 由于結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖的改變而引起 的內(nèi)力重分布。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 由于鋼筋混凝土的非彈性性質(zhì)，使截面上應(yīng)力分布不再服 從線彈性分布規(guī)律的現(xiàn)象，稱為 應(yīng)力重分布。 ?應(yīng)力重分布 靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)都有應(yīng)力重分布現(xiàn)象 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 塑性鉸 總結(jié)： ?超靜定結(jié)構(gòu)達(dá)到承載能力極限狀態(tài)的標(biāo)志不是一個(gè)截面達(dá)到屈服，而是出現(xiàn) 足夠多的塑性鉸 ，使結(jié)構(gòu)形成破壞機(jī)構(gòu)； ?超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)第一個(gè)塑性鉸后，結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力分布不再服從彈性分析結(jié)果，與彈性內(nèi)力結(jié)果存在差別的現(xiàn)象，稱為“ 塑性內(nèi)力重分布 ”； ?考慮塑性內(nèi)力重分布，更符合實(shí)際內(nèi)力分布規(guī)律； ?按塑性理論計(jì)算承載力 按彈性理論計(jì)算的極限承載力，因此按 彈性理論 分析方法是 偏于安全 的，按 塑性理論 分析方法是 經(jīng)濟(jì)合理 的。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ４、影響塑性內(nèi)力重分布的因素 ?塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力 主要取決于縱向鋼筋的配筋率、鋼材的品種和混凝土的極限壓應(yīng)變值。 ?正常使用條件 如塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)幅度過大，其附近截面將產(chǎn)生過寬裂縫及過大的結(jié)構(gòu)撓度，不能滿足正常使用的要求。 ?斜截面承載能力 為保證連續(xù)梁內(nèi)力重分布能充分發(fā)展，結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須要有足夠的受剪承載能力。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ?不能用塑性理論進(jìn)行設(shè)計(jì)的情況 考慮內(nèi)力重分布的計(jì)算方法是以形成塑性鉸為前提的 ， 因此下列情況不宜采用： ① 直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑；易發(fā)生脆斷 ② 使用階段不允許出現(xiàn)裂縫的結(jié)構(gòu)；不具備發(fā)生內(nèi)力重分 布的條件 。 ③ 對(duì)處于重要地位而又要求有較高強(qiáng)度儲(chǔ)備的結(jié)構(gòu)構(gòu)件 。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 我國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 《 鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)規(guī) 程 》 （ CECS 51∶ 93）主要推薦用 彎矩調(diào)幅法 計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù) 梁、板和框架的內(nèi)力 極限平衡法 塑性鉸法 彎矩調(diào)幅法 非線性全過程分析方法 超靜定混凝土結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法： 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 連續(xù)梁、板內(nèi)力重分布的實(shí)用計(jì)算方法－－彎矩調(diào)幅法 《 鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)規(guī)程 》 (CECS51:93) 規(guī)定：調(diào)幅系數(shù) β一般為，且不宜超過 。 即：根據(jù)設(shè)計(jì)需要，降低和調(diào)整按彈性理論計(jì)算的某些截面的最 大彎矩值。 ? 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ?具體分析步驟 （ 彎矩調(diào)幅法 ） i. 按彈性方法計(jì)算在荷載最不利布置條件下結(jié)構(gòu)支座截面 Me； β(一般不宜超過 )降低各支座截面彎矩 ， 即彎矩設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算： Ma=(1β)Me 計(jì)算值中的較大值 M0的 1/3， 以控制調(diào)幅程度； 求得控制截面的剪力設(shè)計(jì)值取較大值 。 0rl MMMM ???第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （ 1） 縱筋： 宜 選用 HPB300、 HRB33 HRB400；混凝土： 宜 選用 C20～ C45 （ 2） β一般 不宜 超過 （ 3） 不應(yīng) 超過 ， 不宜 小于 （ 4） 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力 必須 滿足靜力平衡條件： 連續(xù)梁、板各控制截面的彎矩值 不宜 小于簡支梁彎矩值的 1/3 ? AB 0() 1 .0 22 lMM MM? ??應(yīng)用彎矩調(diào)幅法應(yīng)遵循以下規(guī)定： （ 5） 應(yīng) 在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段適當(dāng)增加箍筋數(shù)量 受剪配箍率：（防斜拉） （ 6） 在正常使用階段 不應(yīng) 出現(xiàn)塑性鉸，且變形及裂縫寬度 必須 滿足《 規(guī)范 》 規(guī)定。 S V tsvyv0 .3Afb s f? ? ?第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ⑴ 計(jì)算單元及荷載 計(jì)算單元： 與彈性方法相同。 總結(jié)： 單向板肋梁樓蓋按塑性理論設(shè)計(jì)步驟 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 計(jì)算跨度： 荷載： 用實(shí)際恒載與實(shí)際活載。 )(0 2 )(2,2000梁板且nnnllhllall?????邊跨 中間跨 )(0 板梁 、ll n? 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 等跨連續(xù)梁 式中， 、 分別為等跨連續(xù)梁的彎矩系數(shù)和 剪力系數(shù)，見表 14和表 15。 等跨連續(xù)板 式中， 為等跨連續(xù)板的彎矩系數(shù)，見表 22。 ⑵ 內(nèi)力計(jì)算 2m b 0()M g q l???v b n()V g q l???vb?mb?2m p 0()M g q l???mp?次梁對(duì)板 、 主梁對(duì)次梁的 轉(zhuǎn)動(dòng)約束 作用 ， 以及 活荷載的不利布置等因素 ， 在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構(gòu)時(shí) 均已考慮 。 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表 連續(xù)梁和連續(xù)單向板的彎矩計(jì)算系數(shù) 支承情況 截面位置 端 支座 邊跨 跨中 距端第二支座 距 端第二 跨跨中 中間支座 中間跨 跨中 A Ⅰ B Ⅱ C Ⅲ 梁、板擱置 在墻上 0 1/11 2跨 連續(xù)： 1/10 3跨以上連續(xù)：1/11 1/16 1/14 1/16 板 與梁整澆連接 1/16 1/14 梁 1/24 梁與柱整澆連接 1/16 1/14 m b m p??、 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表 連續(xù)梁的剪力計(jì)算系數(shù) 支承情況 截面位置 端支座內(nèi)側(cè) Ain 距端第二支座 中間支座 外側(cè) Bex 內(nèi)側(cè) Bn 外側(cè) Cex 內(nèi)側(cè) Cin 擱置 在墻上 與梁或柱整澆連接 vb? 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擱置在墻上的板和次梁考慮內(nèi)力重分布的 彎矩、剪力系數(shù) 第 2篇 梁板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ? 按照前文所介紹的方法計(jì)算受力縱筋， 受力縱筋沿短跨方向布置 。 ? 一般不驗(yàn)算斜截面承載力。 ? 四周與梁整體連接的單向板，由于 拱效應(yīng) 使板中 各計(jì)算截面彎矩減少，中間跨的跨中截面和
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