【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 油槽。然后用份油泵從塔底抽出到貧油冷卻器，冷卻到 2530℃，回洗苯塔循環(huán)使用。 從脫被呢塔頂出來(lái)的粗苯蒸汽，送入分縮器，部分水蒸氣被冷凝下來(lái)，然后進(jìn)入冷凝冷卻器，粗苯和水從冷凝冷卻器下部流入油水分離器進(jìn)行分離。從油水分離器出來(lái)的粗苯進(jìn)入儲(chǔ)槽。輕、重分縮器進(jìn)一步分離，分離水送至酚水井。輕、重分縮器進(jìn)入地下槽與富油混合后處理使用。 為保證洗油質(zhì)量，從管式爐加熱后的富油管線引出 12%的富油進(jìn)再生器。于此用管式爐過(guò)熱至 400450℃的蒸汽進(jìn)行蒸吹。器頂排出溫度為190200℃的水汽，油汽與粗苯汽一起進(jìn)入脫苯塔，再生器底部殘?jiān)ㄆ谂欧拧? 操作技術(shù)指標(biāo) 終冷洗萘工藝 煤氣入橫管終冷塔溫度 5056℃ 塔后煤氣溫度 21℃ 循環(huán)輕質(zhì)焦油溫度 2527℃ 冷卻水出口溫度 ≯ 37℃ 輕質(zhì)焦油循環(huán)量為 50m179。/h 輕質(zhì)焦油洗萘阻力≮ 150mmH2O 循環(huán)輕質(zhì)焦油含萘 1014% 洗苯工藝 終冷塔后煤氣溫度 21℃ 入洗苯塔貧油溫度 273021℃ 循環(huán)洗油兩 m179。/1000N m179。煤氣 富油含苯量 % 貧油含苯量 % 塔后煤氣含苯量≯ 2g/N m179。 洗苯塔阻力≯ 100 mmH2O 16 脫苯工藝 溫度控制指標(biāo)： （ 1）、貧富油換熱器富油出口溫度 110130℃； （ 2）、入洗苯塔富油溫度 180190℃； （ 3）、分縮器頂部油氣溫度 9093℃； （ 4）、冷凝冷卻器后粗苯溫度 2030℃； （ 5）、再生器頂部溫度 180℃； （ 6）、再生器底部溫度 200℃； 溫度控制指標(biāo)： （ 1）、脫苯塔底部壓力（表） ≦ 178。頂部壓力（表） ≦ 178。； （ 2）、入工段中壓蒸汽壓力（表） 8kg/cm178。低壓蒸汽壓力（表） 4 kg/cm178。； （ 3）、入管式爐 煤氣壓力 ≧ 250 mmH2O； （ 4）、出管式爐過(guò)熱蒸汽主管壓力（表） ≧ 250 mmH2O； （ 5）、管式爐富油出口壓力（表） ≦ 178。 （ 6）、管式爐阻力（表） 2kg/cm178。 （ 7）、再生器頂部壓力（表） ≦ 178。 其它控制指標(biāo)： （ 1）、入脫苯塔直接蒸汽量 ℃前粗苯； （ 2）、循環(huán)洗油質(zhì)量：黏度 176。 E，含酚 ≦ %。含萘 ≦ 7%，水分 ≦%； （ 3）、蒸餾試驗(yàn)： 230℃前 ≦ 15%， 300℃前 ≧ 85%； （ 4）、再生器殘?jiān)|(zhì)量： 300℃前餾出兩 2530% （ 5）、貧油含苯量 % （ 6）、富油含苯量 23% （ 7）、塔后煤氣含萘 ≦ 179。. 工藝布置 布置原則 （ 1）、洗脫苯工段分洗滌和蒸餾兩部分進(jìn)行布置。 （ 2）、洗滌部分包括橫管終冷塔，洗苯塔，旋風(fēng)捕霧器等塔類設(shè)備。塔區(qū)中各塔按工藝順序排成一行。塔區(qū)與泵房間凈距離不少于 5米。 （ 3）、蒸餾部分包括蒸餾系統(tǒng)設(shè)備（脫苯塔、冷凝冷卻器、換熱器、管式爐，分離器和產(chǎn)品槽等）和泵房。產(chǎn)品應(yīng)單獨(dú)布置在產(chǎn)品泵房中，配以防爆型電動(dòng)機(jī)。 17 （ 4）、塔類設(shè)備間凈距離應(yīng)不 小于 米，塔徑大于 5 米者，其凈距離一般采用塔徑的一半。 （ 5）、連接各塔的水平煤氣管道上應(yīng)設(shè)連通的操作平臺(tái)。從塔底到塔頂設(shè)帶斜梯的操作走臺(tái)，各塔頂部可連通則盡量連通。 洗脫苯工段 設(shè)備工藝布置 從整個(gè)工段來(lái)講，根據(jù)徐州地區(qū)主導(dǎo)風(fēng)向：東風(fēng)和東北風(fēng)，以及工段具體情況進(jìn)行布置的，共分為終冷、洗苯、廠房、換熱器、蒸餾及管式爐六部分布置，個(gè)部分位置如圖 51 所示 下面分別說(shuō)明個(gè)部分的分布情況： 終冷部分： 考慮到風(fēng)向問(wèn)題，就整個(gè)焦化廠的布置來(lái)說(shuō)，焦?fàn)t應(yīng)設(shè)置下風(fēng)區(qū)，即應(yīng)處于西部，故終冷部分布置在西方 ，處于粗苯工段的西北角，煤氣走向由北向南，按流程順序，終冷部分應(yīng)設(shè)在西南角。 根據(jù)布置原則，終冷塔和旋風(fēng)捕霧器由北向南排列，且不在一條中心線上。 煤氣管線位于終冷塔底西側(cè)，焦油貯槽位于終冷塔西邊，且在同一中心線上，輕焦油貯槽的北側(cè)為地下槽。 洗苯部分： 終冷部分的南側(cè)為洗苯部分。 洗苯塔與終冷塔處于一中心線上，塔底東側(cè)是洗油槽和新洗油槽，處于同一中心線上，再靠東山地下放空槽。 換熱器部分： 貧油冷卻器在地下放空槽的東邊，其底線偏北半米，再往東是貧富油換熱器，與貧油冷卻器處于同一水平線上 。 廠房： 靠西側(cè)為泵房（洗苯及脫苯油泵、冷卻水泵），往東是配電室、儀表控制室、工具室、更衣室和衛(wèi)生間，再往東是產(chǎn)品泵房。 蒸餾部分 該部分位于工段的最東側(cè)。 緊靠換熱器的脫苯塔，再往南依是再生器，殘?jiān)?，向東，由北向南依次排列著輕分縮油油水分離器，中分縮油油水分離器，粗苯油水分離器和兩個(gè)控制分離器，再往東是兩個(gè)粗苯中間槽。 分凝器和冷凝器處于產(chǎn)品泵房與工具室之上，其中，分縮器靠南側(cè)，二 18 者處于同一中心線上。 管式爐 位于工段的最南側(cè)，防止其煙灰或煤氣異味吹向控制室。 本工段的工藝 布置考慮了通風(fēng)、防火、防爆等因素。采用露天布置，總體布置是符合布置原則的。 圖 5— 1洗脫苯工段設(shè)備工藝布置 6 主要設(shè)備的工藝計(jì)算和選型 設(shè)備的選型和計(jì)算是根據(jù)前述的粗苯工段工藝流程中提出的要求進(jìn)行的。計(jì)算過(guò)程中對(duì)一些參數(shù)的選擇，要求考慮實(shí)際操作，選型要求考慮實(shí)際操作需要外，還需考慮設(shè)備的型號(hào)是否為國(guó)內(nèi)大量生產(chǎn)的系列，以便檢修和更換零件。另外，該工段大部分是定型設(shè)備計(jì)算只能作為選擇的參考。并且計(jì)算過(guò)程中選擇了許多設(shè)計(jì)定額中的數(shù)據(jù)。 下面是主要設(shè)備的工藝計(jì)算及選型。其余設(shè)備規(guī)格可見(jiàn)設(shè)備一覽表。 終冷洗苯部分的工藝計(jì)算及設(shè)備選型 計(jì)算依據(jù)： 煤氣密度 SH2 產(chǎn)率 (占裝煤量 ) % SH2 密度 19 粗苯的回收率 (占裝煤量 ) % 洗苯塔后煤 氣含苯 2g/ 3Nm 粗苯蒸汽密度 kg/ 3Nm 硫銨工段來(lái)的煤氣溫度 /飽和溫度℃ 58/53℃ 終冷溫度℃ 23℃ 炭化室有效容積 結(jié)焦時(shí)間（周轉(zhuǎn)時(shí)間） 根據(jù)公式 ： G 煤 =nNV 炭化室 γ 干煤 /? （ t/h） 裝爐干煤量： G 煤 =2 2 25 式中： n— 每個(gè)焦?fàn)t組的焦?fàn)t個(gè)數(shù)； N— 每座焦?fàn)t的炭化室孔數(shù)； V 炭化室 — 炭化室有效容積， m3； γ 干煤 — 干煤堆積密度， t/m3 （取 0。 95 t/m3） ； ?— 周轉(zhuǎn)時(shí)間 干煤氣體積產(chǎn)量 (V 煤氣 ， Nm3/h)： G 煤 V 煤氣 = 345=64722 3Nm /h 干煤氣質(zhì)量產(chǎn)量 (G 煤氣 ， kg/h)： V 煤氣 γ 煤氣 =64722 = ㎏ /h 煤氣中含 SH2 量 G SH2= G煤 SH2 產(chǎn)率 = % 1000=V SH2=G SH2/? SH2= 煤氣中粗苯含量 G粗笨 =G煤粗苯的回收率 + V煤氣 塔后煤氣含苯量 = 1000 %＋ 64722 = 20 V粗笨 =G粗笨 /? 粗笨 =上述三種氣體流量之和 V總 =64722＋ ＋ = 3Nm /h = kg/h 塔前煤氣中水蒸氣量（ G塔前 kg/h 和 V塔前 3Nm /h） 塔前煤氣溫度 T1 =58℃，煤氣露點(diǎn) T01 =53℃，露點(diǎn)下的水蒸汽壓力 p01 = =14385pa 煤氣絕對(duì)總壓力 =大氣壓＋煤氣壓力 =(10333＋ 1000) =113663 pa V塔 前 =V總 01101ppp? = 14385/(11366314385)= 3Nm /h G塔前 =V塔前 18/= 塔后煤氣中水蒸汽量（ G塔后 kg/h 和 V塔后 3Nm /h） 塔后煤氣溫度 T2 =23℃ 露點(diǎn) T02 =23℃ 露點(diǎn)下水蒸汽壓力 p02==2809pa 塔后煤氣絕對(duì)總壓力 p2 =大氣壓＋塔后煤氣壓力 =（ 10333＋ 900） =112630pa V塔 后 =V總 02202pp p? = 2809/(1126302809)= 3Nm /h G塔后 = V塔后 18/= 18/= 橫管終冷洗萘塔的計(jì)算 熱量衡算 帶入熱量： （ 1）、干煤氣帶入熱量： q1 = V 煤氣 干煤氣在 58℃下的焓 21 =64722 =5648832KJ/h （ 2） SH2 帶入熱量 ： q2 = G SH2 SH2 在塔前溫度下的比熱塔前溫度 = 58 = KJ/h (3)、粗苯帶入熱量： q3= G粗笨 i , KJ/h i= (103＋ ct) c=(＋ )/M=(＋ 58)/ =℃ i= (103＋ 58)=q3= = KJ/h (4)、水蒸氣帶入熱量： q4 = G塔前 水蒸氣塔前溫度下的焓 = = KJ/h 故帶入熱量為： 4321 qqqqQ ????? =5648832+++ = KJ/h 帶出熱量： （ 1）、干煤氣帶出熱量： q′ 1 = V 煤氣 干煤氣在 23℃下的焓 =64722 22 = 22 （ 2） SH2 帶出熱量 ： q2′ = G SH2 SH2 在塔前溫度下的比熱塔前溫度 = 22 = KJ/h (3)、粗苯帶出熱量： q′3= G粗笨 i′ KJ/h i′ = (103＋ ct′ ) c′ =(＋ ′ )/M =(＋ 22)/ =℃ i′ = (103＋ 22)=3q′ = = KJ/h (4)、水蒸氣帶出熱量： q4′ = G塔前 水蒸氣塔前溫度下的焓 = =故帶出熱量為： Q出 = q′ 1 ＋ q′ 2 ＋ q′3＋ q′ 4 =＋ ＋ ＋ = KJ/h 冷卻水量： (冷卻水采用 18℃的地下水出塔溫度為 28℃左右 ) 則： W=（ Q入 — Q出 ） /【（ 28— 18） 1000】 =(— ) /【（ 28— 18） 1000】 =20262744/(10 1000) = 傳熱系數(shù)的計(jì)算： K=???????b????222111111 23 （ 1）、 1 ? 是由煤氣至管外璧的對(duì)流傳熱系數(shù) J/㎡ S K ㏑ 1? =＋ 式中： x— 每 m3 飽和煤氣（塔前塔后的露點(diǎn)下為飽和煤氣）中水蒸氣的平均含量（體積百分比） 查得：塔前露點(diǎn) 50℃時(shí)煤氣水蒸氣含量 x1 =83g/Nm3 塔前露點(diǎn) 23℃煤氣水蒸 氣含量 x2 =則 x=【 273)273()273( 022020 txtx ??????? 】 100247。 2 = (%) ㏑ 1? =＋ = ＋ = 故： 1? =330 J/㎡ S K (2)、 2? 是管內(nèi)壁至冷卻水對(duì)流傳熱系數(shù) J/㎡ S K 2? =inr dp ? (由 于水被加熱故 n 取 ) 橫管終冷塔采用 ?