【文章內(nèi)容簡介】 水后返回塔內(nèi)、脫苯塔用的直接蒸氣是經(jīng)管式爐加 熱至 400～ 4500C 后經(jīng)由再生器進入的，以保持再生器頂部溫度高于脫苯塔底部溫度。 錯誤 !未找到引用源。 圖 2. 生產(chǎn)一種苯的流程 1—脫水塔； 2—管 式爐； 3—再生器； 4—脫苯塔； 5—熱貧油槽； 6—換熱器； 7—冷凝冷卻器； 8—冷卻器； 9—分離器； 10—回流槽 為了保持循環(huán)洗油質(zhì)量，將循環(huán)油量的 1%～ %由富油入塔前的管路引入再生器再生，在此用蒸汽間接將洗油加熱至 160～ 1800C，并用蒸汽直接蒸吹，其中大部分洗油被蒸發(fā)并隨直接蒸汽進入脫苯塔低，殘留于再生器底部的殘渣油，靠設備內(nèi)部的壓力間歇或連續(xù)地排至殘渣油槽，殘渣油中 3000C 前的餾出量要求低于 40%，洗油再生器的操作對洗油消耗量有較大影響，在洗苯塔補霧及再河南城建學院?？飘厴I(yè)設計（論文） 第 14 頁 生操作正常時，每生產(chǎn) 1t1800C 前粗苯的 焦油洗油消耗量應在 100Kg以下 。 第三章 物料衡算及熱量衡算 一、處理能力 粗苯產(chǎn)量 6944Kg/h,其組成質(zhì)量含量：苯 60%，甲苯 20%，二甲苯（含乙基苯） 4%，溶劑油 16%。 貧油量 ,貧油中粗苯質(zhì)量含量 %（貧油中粗苯組成質(zhì)量含量：苯 %，甲苯 19%，二甲苯 31%，溶劑油 %） 富油中奈質(zhì)量含量 5%，水質(zhì)量含量 1%。 設定依據(jù)： 粗苯中各組分的平均含量（質(zhì)量含量 1%） 苯： 55～ 80 甲苯 11～ 22 二甲苯 ～ 6 一般要求粗苯的 1800C 前餾出量為 93%～ 95%，溶劑油一般為 5%～ 7%。 二、物料衡算 進入脫苯工序的富油量： 富油量 GF=6944++? %=62722kg/h 富油中水量 GW=62722? 1%= 富有中萘量 GN=62722? 5%=3136kg/h 洗油量 Gm==524198kg/h 查得各組分的摩爾質(zhì)量如下 ： 表 4. 富油中各組分摩爾質(zhì)量 組分 苯（ B） 甲苯（ T） 二甲苯（ X） 溶劑油（ S） 奈（ N） 洗油（ m） 水（ w） 河南城建學院?？飘厴I(yè)設計（論文） 第 15 頁 Mi(kg/kmol) 78 92 106 120 128 170 18 富油組成： 組 分 GFi(kg/h) GFi/Mi(kmol/h) 苯 甲苯 二甲苯 溶劑油 萘 洗油 水 ? %? %+6944? 60%=4172 ? %? 19%+6944? 20%=1431 ? %? 31%+6944? 4%= ? %? %+6944? 16%=1216 3136 524198 合 計 535127 進入脫苯工序的富油被預熱到 1250C 后進入脫水塔，在脫水塔頂壓力P=120Kpa。水的汽化率為 90%，在此條件下計算脫水后各組分留在液相中的分率 ? i查圖 1250C 各組分的飽和蒸汽壓如下：（ KPa） 表 5. 各組分的飽和蒸汽壓（ 1250C） 苯（ B） 甲苯（ T） 二甲苯(X) 溶劑油(S) 奈 (N) 洗油（ m） Pi0(kPa) 以 , , , , , ,B T X S N M W? ? ? ? ? ? ?分別代表苯，甲苯，二甲苯，溶劑油，萘，洗油和水留在液相中的質(zhì)量含量（ %） 河南城建學院?？飘厴I(yè)設計（論文） 第 16 頁 先設 ? B=,代入公式計算余下各組分 ? i值： 000(1 )BBi B B B TPPP?? ???? ? ? ? 0. 76 1 33 3. 43 0. 76 1 33 3. 43 ( 1 0. 76 1 ) 16 2. 68T? ???? ? ? ? 0. 76 1 33 3. 43 0. 76 1 33 3. 43 ( 1 0. 76 1 ) 74 .1 4X? ?? ? ? ? 0. 76 1 33 3. 43 0. 76 1 33 3. 43 ( 1 0. 76 1 ) 36 .8 6S? ???? ? ? ? 0. 76 1 33 3. 43 0. 76 1 33 3. 43 ( 1 0. 76 1 ) 6. 86N? ?? ? ? ? 0. 76 1 33 3. 43 0. 76 1 33 3. 43 ( 1 0. 76 1 ) 2. 04m? ???? ? ? ? W? =0 由式B BAAp? ? ?驗算 B? ， 其中i F iiF i i F iiiGpMAGGMM?????? ? ? 如果計算的 B? 值與假定的 B? 相接近，則證明假設的 B? 合適，以上各式計算的結(jié)果成立。 進入脫苯工序的富油被預熱到 135℃ 后進入脫水塔，脫水塔頂壓力 p=120kPa，水的氣化率為 90%，在此條件下按上述方法計算的脫水后各組分留在液相中的分率： ? B=，T? =， X? =， S? =， N? =， m? =，則進入管式爐的各組分數(shù)量為： 組 分 Gi= i FiG?? /1(kg/h) i FiG?? /Mi(kmol/h) 河南城建學院?？飘厴I(yè)設計（論文） 第 17 頁 苯 甲苯 二甲苯 溶劑油 萘 洗油 水 4172 ? 1431 ? ? 1216 ? 3136 ? 524198 ? ? 合 計 驗算 ? B： 3 3 6 4 .3 3 4 0 0 2 5 1 0 2 .2 53 4 1 7 .9 4 3 3 6 4 .3 3A ???? 2 5 1 0 2 .2 5 0 .7 8 52 5 1 0 2 .2 5 2 5 1 0 2 .2 5 3 3 3 .4 3B AA p A? ? ? ?? ? ?B?= 與所假設 B? = 相接近，所以以上計算結(jié)果正確。 在脫苯塔出口各組分的蒸發(fā)量如下 ： 三、熱量衡算 在進行一般工藝計算時，可采用已知的熱強度數(shù)據(jù)按下式確定所需的加熱面積。 QF ?? 式中， Q ——單位時間內(nèi)爐管吸收的熱量， kJ/h； 組 分 39。39。 39。i i iG G G??(kg/h) 苯 甲苯 二甲苯 溶劑油 萘 洗油 水 41723175=997 14311220=211 = 12161175=41 3136116=20 524198523150=1048 合 計 河南城建學院?？飘厴I(yè)設計（論文） 第 18 頁 ?——爐管的表面熱強度， kJ/( 2mh? ) 輻射段單排管可取 84000～ 105000kJ/( 2mh? ) 對流段可取 21000～ 50000 kJ/( 2mh? ) 管式爐供給富油的熱量 Qm 從脫水塔來的富油帶入的熱量 Q1 洗油（包括萘） q1=(523150+3116) ? ? 125=135250362kJ/h 粗苯 q2=(3175+1220+324) ? ? 125=水 q3=? ? 125=33372kJ/h 式中 、 、 依次為 125℃ 時洗油、粗苯和水的比熱容 ,kJ/(kg? K) 所以 Q1= q1+q2+q3=出管式爐 1800C 的富油帶出的熱量 Q2 洗油（包括萘） q1=526266? ? 180=粗苯 q2=4719? ? 180=式中 ， 分別為 1800C 時，洗油和粗苯的比熱容， kJ/(kg? K) 粗苯的比熱容 )./( 0 4 3 6 0 CkgKJtC t ??? 得出，吸油和水的比熱容查表得出。 所以 Q2= q1+q2=出管式爐粗苯蒸氣和油氣帶出的熱量 Q3 洗油蒸氣（包括萘蒸氣） q1=(20+1048) ? = 粗苯蒸氣 q2=(997+211+) ? =水蒸氣 q3= ? =式中 ， 分別為洗油蒸氣和粗苯蒸氣的焓， KJ/kg。 ——, 1