【文章內(nèi)容簡介】 油泵 從洗滌工序來的富油經(jīng)分縮器，在分縮器下面三格中與從脫苯 塔頂來的洗 油氣混合物換熱升溫至 70～ 80℃進入貧富油換熱器，被從脫苯塔底來的熱貧油加熱至 130～ 140℃然后到管式爐加熱升溫至 180～ 190℃從第 14塊塔板進入脫苯塔，在過熱蒸汽的蒸吹作用下脫苯。 與富油換熱后的貧油進入 脫苯塔下熱貧油槽，再用貧油泵抽至貧油冷卻器冷卻后到洗苯塔去洗苯。 從脫苯塔頂出來的油氣混合氣進去分縮器，冷凝出輕 重分縮油后進入冷凝冷卻器，粗苯蒸汽冷凝冷卻為粗苯液體，粗苯進入粗苯油水分離器，與水分離后進入粗苯貯槽。 輕重分縮油分別進入輕、重分縮油水分離器，與水分離后送入地下槽，與富油混合后送去脫苯。 將分離出的水送入控制 分離器進一步分離，油進地下槽，水送去酚水架。 再生器底部溫度應(yīng)保持在 190～ 200℃，脫苯用蒸汽應(yīng)過熱到 400℃以保證再生器出口氣體溫度高于脫苯塔底部溫度，再生器的油渣定期排入殘渣槽。 5 主要設(shè)備的工藝計算和選型 概述 本設(shè)計 的焦?fàn)t是 按 50 孔 JNDK5505 焦?fàn)t配套規(guī)模進行計算 。 JNDK5505 搗固焦?fàn)t參數(shù)： 焦耐院設(shè)計。該焦?fàn)t與化工部第二設(shè)計院的 TJL 5550D 搗固焦?fàn)t的參數(shù)基本一致，設(shè)計時可以參考該爐的參數(shù)。 TJL 5550D 搗固焦?fàn)t參數(shù)： TJL5550D 型焦?fàn)t由化工部第二設(shè)計院設(shè)計，系雙聯(lián)火道、廢氣循環(huán)、下噴、復(fù)熱式側(cè)裝搗固煤餅焦?fàn)t。 焦?fàn)t主要結(jié)構(gòu)尺寸 炭化室全長 :15980mm 炭化室全高 :5500mm 炭化室平均寬 :500mm 炭化室中心距 :1350mm 炭化室錐度 :10 立火道中心距 :480 立火道個數(shù) :32 個 燃燒室墻厚 :100 煉焦工藝主要技術(shù)指標(biāo) 煤餅尺寸 (長179。寬179。高 ):15100/14900179。 450179。 5200 煤餅密度 (干煤 ):~炭化室一次裝入干煤量 : 焦?fàn)t周轉(zhuǎn)時間 : 爐孔數(shù)為 50孔 則年產(chǎn)焦炭為 8760179。 50179。 179。 則每小時干煤耗量為 50179。 取每噸干煤產(chǎn)氣 340 立方 則產(chǎn)氣量為 340179。 78=26520 3m /h 終冷洗苯部分 的工藝計算及設(shè)備選型 計算依據(jù)： 煤氣量 340 tNm/3 煤 煤氣密度 SH2 產(chǎn)率 (占裝煤量 ) % SH2 密度 粗苯的回收率 (占 裝煤量 ) % 洗苯塔后煤氣含苯 2g/ 3Nm 粗苯蒸汽密度 kg/ 3Nm 煤氣量 26520 3Nm /h 硫銨工段來的煤氣溫度 /飽和溫度℃ 58/52 終冷溫度℃ 23 煤氣流量 V煤氣 =26520 3Nm /h G煤氣 =26520179。 = ㎏ /h 煤氣中含 SH2 量 G SH2= G煤179。 SH2 產(chǎn)率 =78179。 1000179。 % =156kg/h V SH2=G SH2/? SH2 =156/ = 3Nm /h 煤氣中粗苯含量 G粗笨=G煤179。粗苯的回收率 + V煤氣179。塔后煤氣含苯量 =78179。 1000179。 %＋ 26520179。 =V粗笨 =G粗笨 /? 粗笨 =上述三種氣體流量之和 V 總 =26520++= 3Nm /h 塔前煤氣中水蒸氣量（ G塔前 kg/h 和 V塔前 3Nm /h） 根據(jù)塔前煤氣的溫度 t露點 t0露點下的飽和水蒸氣壓力 p0煤氣絕對總壓力 p1進行計算。 V 塔前 ＝ (V 煤氣 ＋ V H2S＋ V 粗苯 )179。 [p01/( p1－ p01)]， Nm3/h G 塔前 ＝ V 塔前 179。 18/， kg/h 塔前煤氣溫度 T1 =58℃，煤氣露點 T01 =52℃，露點下的水蒸汽壓力 為1385kg/m2 煤氣分壓為 8948kg/m2 煤氣壓約為 10000pa 煤氣絕對總壓力 =大氣壓＋煤氣壓 =10000+101330 =111330pa 011 01pVV PP?? ?總塔 前 =179。 1385179。 (1113301385179。 ) = 3Nm /h G塔前 =V塔前 179。 18/ =179。 18/ = 塔后煤氣 中水蒸汽量（ G塔后 kg/h 和 V塔后 3Nm /h） 根據(jù)塔后煤氣的溫度 t露點 t0露點下的飽和水蒸氣壓力 p0煤氣絕對總壓力 p2進行計算。 V 塔后 ＝ (V 煤氣 ＋ V H2S＋ V 粗苯 )179。 [p02/( p2－ p02)]， Nm3/h G 塔后 ＝ V 塔后 179。 18/， kg/h 塔后 煤氣溫度 T2 =23℃，煤氣露點 T02 =23℃ ，露點下的水蒸汽壓力為286kg/m2 煤氣分壓為 10047kg/m2 煤氣壓約為 9500pa 煤氣絕對總壓力 =大氣壓＋煤氣壓 =9500+101330 =110830 V塔 后 =V總 179。02202pp p? =179。 286179。 (101330+9500286179。 ) = 3Nm /h G塔后 = V塔后 179。 18/=179。 18/= 橫管終冷洗萘塔的計算 熱量衡算 帶入熱量 V入 ： （ 1）、干煤氣帶入熱量： q1 = V 煤氣 179。 干煤氣在 58c 下的焓 =26520179。 179。 = （ 2） SH2 帶入熱量 ： q2 = G SH2179。 SH2 在塔前溫度下的比熱179。塔前溫度 =156179。 179。 58179。 =式中 —— kcal 與 kJ之間的單位轉(zhuǎn)換系數(shù) (3)、粗苯帶入熱量： q3= G粗笨179。 i KJ/h i=179。 (103＋ ct) 式中 c=(＋ )/M Kcal/(kg℃ ) M—— 粗苯平均分子量，可取為 t—— 煤氣塔前溫度，℃ 則 c=(＋ 179。 58)/ =℃ i=179。 (103＋ 179。 58) =q3=G .i=粗 苯179。 =(4)、水蒸氣帶入熱量： q4 = G塔前 179。水蒸氣塔前溫度下的焓 =179。 =故帶入熱量為： Q入 = q1 ＋ q2 ＋ q3＋ q4 =帶出熱量 Q 出 ： （ 1）干煤氣帶出熱量： q′ 1 = V 煤氣 179。干煤氣在 22℃下的焓 =26520179。 =（ 2） SH2 帶出熱量 ： q2′ = G SH2179。 SH2 在塔后溫度下的比熱179。塔后 溫度 =156179。 179。 23179。 =(3) 粗苯帶出熱量： q′3= G粗笨 179。 i′ ， KJ/h； i′ =179。 (103＋ ct′ ) c′ =(＋ ′ )/M=℃ i′ =179。 (103＋ 179。 23)=3q′ =179。 = (4)水蒸氣帶出熱量： q4′ = G塔前179。水蒸氣塔前溫度下的焓 =179。 =1422156KJ/h 故帶出熱量為： Q 出 =q′ 1 ＋ q′ 2 ＋ q′3＋ q′ 4 =＋ ＋ ＋ 1422156 =煤氣從 56℃降到 22℃放出的熱量為： Q入 — Q出 == KJ/h 冷卻水量 W： (冷卻水采用 18℃的地下水出塔溫度為 28℃左右 ) 則： W=（ Q入 — Q出 ） /【（ 28— 18）179。 179。 1000】 = /【（ 28— 18）179。 179。 1000】 =傳熱系數(shù)的計算： K=???????b????222111111 （ 1）、 1 ? 是由煤氣至管外璧的對流傳熱系數(shù) J/㎡178。 S178。 K ㏑ 1? =＋ 式中： x— 每 m3 飽和煤氣（塔前塔后的露點下為飽和煤氣）中水蒸氣的平均含量（體積 百分比） 查得：塔前露點 58℃時煤氣水蒸氣含量 x1 = 塔后露點 22℃時煤氣水蒸氣含量 x2 =x=【 273)273()273( 022020 txtx ??????? 】179。 100247。 2 =【 9 1 . 0 2 1 . 6 3( 2 7 3 5 2 ) ( 2 7 3 2 2 )0 . 0 2 2 4 0 . 0 2 2 42 7 3 2 7 31 8 1 8??? ? ? ? ?】179。 50 = (%) ㏑ 1? =＋ =179。 ＋ = 故： 1? = J/㎡178。 S178。 K 在冷卻水的平均溫度為：21828?=23℃時水的物性參數(shù)如下： 比熱： Cp =178。 k 導(dǎo)熱系數(shù)： ? =178。 s178。 k 動 力黏度： ? =179。 104? pa 密度： ? =則： Re =??Siud = 25 9 37 10 ???? = p ??pcr?= ? = （ 2）、 2 ? 是管內(nèi)壁至冷卻水對流傳熱系數(shù) J/㎡178。 S178。 K 2? =inr dp ? (由 于水被加熱故 n取 ) 故 2? =inr dp ? =179。 )02 (46 ? = J/㎡178。 S178。 K 管壁厚 b=,鋼的傳熱系數(shù) KSmJ ??? /? ， b/λ =179。 105? ㎡178。 S178。 K/J(管壁熱阻 ) 查手冊得：管內(nèi)壁污垢熱阻 RSI=22?? =179。 104? ㎡178。 S178。 K/J 管外壁污垢熱阻 RSO =11?? =179。 104? ㎡178。 S178。 K/J 則： 21111 ??? ????? SiSO SbRK =1/+179。 104? ++179。 104? +1/ =179。 103? ㎡178。 S178。 K/J 故： K=㎡178。 S178。 K 冷卻面積的計算： （ 1）求平均溫差 mT? ： 煤 氣： 58℃ ?23℃ 冷卻水： 28℃ ?18℃ ———————————————— △ T： 30℃ 5℃ 則平均溫差為： mT? =2121ln tttt????? =30 430ln4?=℃ (2)算冷卻面積 F： 由公式 F=Q/（ mT? 178。 K）得： F=179。 1000/(179。 179。 3600) = ㎡ 計算有效管長： 塔兩 側(cè)的管箱開半個管箱的高度，形狀如圖：由于每側(cè)的管箱間距為 200mm，則每根水管的縱向傾斜距離為 100mm，如圖： 2 0 0 01 0 0x 則 有效管長為： x= 2220 00 10 0 20 02 .5 mm?? 設(shè)：管內(nèi)水流速為 179。 4/(u179。 179。 3600179。 2d ) =179。 4/(179。 3600179。 179。 )= 取 128 根 采用三角形排列 排 4 排。每排 32 根 管箱數(shù) =661/(128179。 179。 179。 )= 取 26 個 共 13 個管箱 管間距 =179。 32=48mm,取 50 ㎜，正△布管，則行間距為 ㎜，取 45 ㎜ 塔體采用邊長為 2 米 179。 米的 長 方形制造，每排可布 32 根水管，每組管束含 4排，則一組共有 32179。 4=128 根水管，組間距取 60 ㎜，則一個管箱高度為 45179。 8+60=420 ㎜，箱間距取 200mm。 塔高計算： 兩段噴灑高度共取 1m，煤氣出口 2m，煤氣入口 1m，底部油槽高 4m， 則實際塔高為： H=350179。 2+420179。 13+200179。 12+1000+2020+1000+4000 =16560mm = 洗苯塔的計算： 原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度 23℃，塔后煤氣溫度 23℃， 塔前煤氣壓力 900mmH2O，塔后煤氣壓力 600 mmH2O