【正文】 858=，表壓為。 ㎜ 則實際流速 536 00 46 .814u ???? ?‘=(三 )、富油管路計算： 富油體積流量為= 3m /h 設(shè)富油流速為 ，則富油管管徑 D= ???? ??V= 圓整，取富油管管徑 D=150mm,規(guī)格為Φ 159179。3=180 1200 1982 6 一塊隔板 管道計算 （一）、煤氣管徑計算： 按終冷后煤氣入吸苯塔的最大流量 V=設(shè)煤氣流速為 13m/s，則管徑 D=133600 ???? ??V= 圓整，取煤氣管徑為 D=900mm，規(guī)格 為Φ 916179。 %/93%=(t) 式中 78—— 裝爐干煤量， t/h 根據(jù)《焦化設(shè)計參考資料》，取每噸 180℃前粗苯所需的傳熱面積為 150 ㎡，則所需冷凝冷卻面積為 ： 179。 h178。 )179。 (179。 +179。 = kJ/kg.℃ 粗苯比熱 BC′ =(+179。 (+179。 30) =℃ =℃ 粗苯比熱 BC =+179。℃ ,則所需換熱面積為： F=mQKt? = m42 ????? ? = ㎡ 選換熱面積為 100 ㎡的換熱器兩臺 規(guī)格如下： PN FN DN b δ F V dN lt f d Mpa ㎡ mm mm mm m ㎡ 3/mh mm m ㎡ mm ≤ 100 1400 10 4 1 35 100 300 (六 )、貧油冷卻器的計算： 貧油量 49150Kg/h,其中洗油 ，粗苯 ，進(jìn)貧油冷卻器溫度為 ℃，出來溫度為 30℃，水進(jìn)口溫度為 18℃，出口溫度為 35℃。 根據(jù)《化工工藝設(shè)計手冊》上冊中螺旋板油油換熱器的設(shè)計定額，取換熱系數(shù) K=400Kcal/㎡178。mt?，=179。 —— 冷富油 70℃帶入熱量 Q1 ， kJ/h； 則輸出熱量 Q出 = Q3 ＋ Q4 ＋ Q5 =+(+) 179?！妫捎么耸接嬎悖? 2C =+ 帶入公式，得： Q4 =(+) 179?！?，可用此式計算： 1C =+。 1C +179。 =式中 ， ， —— 分別為洗油，粗苯，水在下的比熱， kcal/kg178。 ）179。 ＋ 179。 =式中 ， —— 洗油和粗苯在 175℃下的比熱， kcal/kg178。 )179?！? ②、 熱貧油在 175℃時帶入的熱量： Q2 =(49150179。 70179。 ＋ 179。 熱量衡算： (1)、熱量輸入 Q入 : ①、冷富油在 70℃時帶入熱量： Q1=(49150179。 進(jìn)貧富油換熱器的富油量為 ，其中含粗苯 ， 水，洗油（含萘） 49150kg/h。 = Kg/h 萘 80%179。 已知粗苯產(chǎn)量為 858t/h 設(shè)在塔內(nèi)全部蒸發(fā) 其 180176。 = ㎡ 則冷卻總面積為 += ㎡ 該分 縮 器的規(guī)格如下： 面積 （㎡） 設(shè)備尺寸，㎜ 設(shè) 備 重 （ t） 程 數(shù) 直徑 總長 管程 殼 程 210 700 6 一塊隔板 管 子 尺 寸 工作壓力（ kg/㎝ 2 ） 管 徑（ mm） 根數(shù) 管長（ mm） 管間距（ mm） 排列方式 管程 殼 程 25179。 = 則塔徑： u4?SVD? =?? ?= 取塔徑 D=1800mm，其規(guī)格如下： 塔徑mm 塔高mm 塔板層數(shù) 板間距 mm 泡罩形式 設(shè)備 操作 捕霧形式 1800 16650 16 600 條形 35 二層泡罩 本設(shè)計選取提餾段塔徑為脫苯塔塔徑 (四 )、分縮器的計算： 進(jìn)入分縮器的富油量 （即：循環(huán)洗油量） 為 49150kg/h,則其體積流量為lkg hkg/ /49150= Nm3/h 則 每小時富油所需傳熱面積為（根據(jù)《焦化設(shè)計參考資料》取每小時每立方米焦油洗油所需換熱面積為 ㎡）： 179。 = Kg/h 萘 179。 18/(179。 ()= 則每小時 180℃前粗苯排出殘渣量為 : 再生器頂部氣體溫度為 240℃，其直徑 計算如下： 經(jīng)過再生器頂部的氣體流量： 980760273 24027322 .41813 68 .4582 . .2316038 ?????????? ???? = 取空塔氣速為 ，則直徑為 D=???= 取 D= 的塔徑，此再生器規(guī)格為： 直徑（ mm） 全高（ mm） 塔 板 形式 板數(shù) 加熱面積（㎡） 重 量 設(shè)備 操作 所用流程 1800 7000 弓形隔板 5 2179。 =粗苯 += Kg/h 水蒸氣 +=從再生器排出殘渣數(shù)量如下： 洗油 179。 160)= 將上述各值代入公式，得各組分蒸發(fā)率為： 萘 ???? 2)(1 )(1N? 洗油 2m )(1 )?? （?= 從再生器進(jìn)入脫苯塔的氣體數(shù)量如下： 洗油 +179。 設(shè)在再生器內(nèi)粗苯全部蒸發(fā)，則油分子數(shù)與水蒸汽分子數(shù)之比為： L=179。再生器油氣出口處油氣壓力為 980 mmHg，則組分的平衡常數(shù)Ki 為： 萘 NK =496/980= 洗油 mK =200/980= 進(jìn)入再生器內(nèi)的油量 mG 為管式爐后富油量的 1%，即 Kg/h，其中氣相 ，液相 ，氣相包括洗油 ，萘 ，粗苯 Kg/h，水蒸氣 ，液相包括洗油 ，萘 Kg/h，粗苯 Kg/h。 其各項參數(shù)如下： 型號 :25525Φ 127/Φ 127/89 直徑 :3442mm ，總高 :19572mm，總熱負(fù)荷 :270 萬千卡 /時 加熱面積：對流段油管 60 ㎡，對流段氣管 ㎡； 輻射段油管 ㎡，輻射段氣管 ㎡ 設(shè)備總重：金屬重 ， 耐火材料重 再生器計算 進(jìn)入再生器的富油中的各組分的蒸發(fā)率按下式計算： 12/2/i)(1)(1????niniKlKl? 式中 i? —— 組分蒸發(fā)率 n —— 提留段塔板層數(shù) Ki —— 組分平衡常數(shù)； Ki = ppi / ip —— 組分的飽和蒸汽壓力， mmHg P —— 再生器內(nèi)總壓力， mmHg l —— 油分子數(shù)與水分子數(shù)之比，mSSmMG MG?? ； mG ， SG —— 油量和水蒸氣量， Kg/h； SM ， mM —— 油和水蒸氣的分子量，分別為 160 和 18； 再生器內(nèi)設(shè) 7 層多孔折流板，設(shè)其相當(dāng)于兩層泡罩塔板， n=2。 5%/20900= ㎡ 設(shè)管式爐加熱效率為 75%， 煤氣熱值為 4250 Kcal/m3 ,=17765KJ/Nm3 . 則煤氣消耗量為 ： Vg =17765%75 ?? mV = Nm3 /h 煤氣在管式爐中燃燒產(chǎn)生熱量為： Q, =179。 h=20900 KJ/㎡178。 h,則輻射段加熱面積為： F1 =179。 =＋ 3Q 式中 為散熱系數(shù) 則： cQ = 4Q ＋ 5Q ＋ 6Q ＋ 7Q =＋ 3Q 令 cQ = RQ 得： ＋ 3Q =＋ 3Q 則： 3Q =故： 7Q =＋ 3Q =管式爐加熱面積： 供給富油 的熱量： mQ = 4Q ＋ 5Q － 1Q =供給蒸汽的熱量： VQ = 6Q － 2Q =設(shè) mQ 的 95%由輻射段供給， 5%由對流供給，輻射段強(qiáng)度為 25000Kcal/㎡178。 179。 677179。 =式中 159— 180℃粗苯蒸汽熱焓， KcaL/ h 水蒸汽帶出熱量： 5q =水蒸汽量179。熱焓 =179。 135179。 =故： 4Q = ，1q ＋ ,2q =（ 2）、粗苯蒸汽和油氣帶出熱量 5Q 洗油蒸汽帶走熱量（含萘蒸汽） ,3q =含萘洗油蒸汽量179。 179。 180 = KcaL/Kg178。溫度， KJ/h。℃ 粗苯帶入熱量： 2,q =粗苯量179。 180179。溫度 =179。 =式中 — 4Kgf/㎝ 3(表壓 )飽和蒸汽熱焓， Kcal/h (3)、管式爐加熱用煤氣供熱量 3Q ； 則輸入熱量為： RQ = 1Q ＋ 2Q ＋ 3Q =(＋ 3Q )kj/h 管式爐輸出熱量 cQ （ 1）、出管式爐富油 180℃時帶走的熱量 4Q 含萘洗油帶走熱量 ，1q =洗油量（包括萘 ）179。 858= 千克 / h 故： 2Q =179。 =式中 135℃下的比熱， KcaL/Kg178。 179。比熱179。 135179。 ℃ 則 2q =858179。 粗苯比熱 C=+ =+179。比熱179。 =式中 135℃時的比熱， KcaL/Kg178。 179。比熱179。 蒸發(fā)量 =+++= 粗苯在管式爐中的蒸發(fā)率： 179。 = 共計 驗算 ? B ： A=? ????iiiiiiiiMGMGMGP?? =920179。 = 洗油 179。 = 二甲苯 179。 295= 水 ： ? W =0 閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量如下（包括進(jìn)入再生器的洗油量）： 成分 Kmol/h Kg/h 苯 179。 7668/179。 7668+179。 1100= 洗 油： ? M =179。 7668/179。 7668+179。 3875= 二甲苯： ? X =179。 7668/179。 180℃時各種組分的飽和蒸汽壓（ mmHg）分別為： 苯： 7668； 甲苯： 3875； 二甲苯： 2060；萘： 295； 溶劑油： 1100； 洗油： 110。 5% =179。（ ～ 1%） =179。 = Kg/h。 =，二甲苯 %179。 860=，其中含苯 %179。 4%= 貧油量 W=49150kg/h 又貧油密度γ =1050Kg/h, 則： V=?W=49150/1050= Kg/h 貧油中粗苯的含量為： 179。 5%=。 15%=。 76%=。 4+1179。 則： 填料總體積 V=花環(huán)填料面積 /花環(huán)比表面積 =6630/127 = m3 故填料高度為： h=2rVπ=（ 179。 26520 = 6630 ㎡ 洗苯塔吸收段內(nèi)填 Z型花環(huán)填料，填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充，塔頂部設(shè)一層高 的捕霧層，充填 X型花環(huán)填料，采用 6 個葉式噴頭，在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器。 h （ 例： VS = S= D= 4 4 1 2 3 1 8 .1 63 6 0 0 1 .3sVS ?? ??π π= ） 所以當(dāng)： VS =? =D= 圓整后，取 D= 3 m 式中 VS — 煤氣平均體積流量， Nm3/S 5花環(huán)填料面積，用量及塔高的計算： 由于花環(huán)填料表面定額值為 ㎡ /Nm3178。 100/(+858)） % =% 塔徑的確定； 根據(jù)《燃料化工》 1998（ 3）： 36 提供的參數(shù)，塑料花環(huán)填料的空塔氣速 ? 在 ～ ；花環(huán)填料表面定額在 ～ ㎡ /Nm3178。 1000/ = 3/g Nm 式中 :V1－塔前煤氣實際流量 , Nm3/h (2)、塔后煤氣含粗苯量 : 22 1 00 0 VG ?? 粗笨后? = 179。 179。油氣比179。（ 273+23） /273179。（ 273+23） /273179。塔后煤氣含苯量 =26520179。 1000179。 12+1000+2020+1000+4000 =16560mm = 洗苯塔的計算： 原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度 23℃，塔后煤氣溫度 23℃， 塔前煤氣壓力 900mmH2O，塔后煤氣壓力 600 mmH2O 從煤氣中吸收的粗苯量為： G? =G煤179。 2+420179。 8+60=420 ㎜，箱間距取 200mm。 米的 長 方形制造，每排可布 32 根水管，每組管束含 4排，則一組共有 32179。 )= 取 26 個 共 13 個