【文章內容簡介】 3 6 . 0 7 2 . 0 1 0 8 . 0 1 4 4 . 0 1 8 0 . 0 0 . 0 2 0 . 0 4 0 . 0 6 0 . 0 8 0 . 0 1 0 0 . 0 0 . 0 0 2 . 0 0 4 . 0 0 6 . 0 0 8 . 0 0 1 0 . 0 0 0 . 0 1 6 0 . 0 3 2 0 . 0 4 8 0 . 0 6 4 0 . 0 8 0 0 . 0 提到 ，主裂縫已經形成，實現了采用高粘度凝膠段塞處理近井多縫的目的。 壓力下降近 ，高摩阻已經解除，高濾失情況得到了緩解。施工至 m3/min，砂比提到 18%時，泵壓開始升高，分析認為第一段粉砂接觸到裂縫前緣引起脫砂，降低砂比壓力升高到，停砂共加入陶粒 ，平均砂比 %。 施工實例分析 被迫停泵，壓力為 MPa 第二停泵，壓力為 MPa 憋放數次后起泵，停泵壓力為 MPa 兩次停泵沒有 “ 水錘 ”現象，說明近井多縫縫應然存在，原因是替凝膠段塞采用的排量過高，替入過程中多條裂縫就一直在延伸，使凝膠失去了選擇性進入了所有延伸中的裂縫。由于多縫間的互相干擾，每條裂縫都很窄，造成高粘度凝膠在縫內的流動阻力很大，傳遞到裂縫尖端的壓力也沒有達到裂縫延伸需要的壓力，因此決定停車擴散壓力使多縫閉合。擴散壓力 17分鐘后再次啟車，排量提到 MPa開始下降 . 高濾失儲層評價控制技術 導致高濾失的地質因素： 儲層天然裂縫發(fā)育 導致砂堵的機理： 前置液在施工中途濾完產生尖端脫砂；某一濃度段攜砂液高度濃在縫內脫砂 。 砂堵位置： 縫端部 、 縫內橋堵 砂堵特征： 脫砂后壓力開始上升 ， 上升斜率逐漸增加 ， 當斜率大于 1后 ， 壓力急劇上升 。 砂堵前特征： 脫砂前壓力逐漸下降或平穩(wěn) 。 評價方法： 成像測井 、 巖芯資料分析 ， 測試壓裂壓降曲線 G函數分析評價 。 首先通過曲線的形態(tài)評價是否發(fā)育天然裂縫，然后通過濾失系數評價天然裂縫的發(fā)育程度。 疊加導數曲線 上凸 部分表明 儲層天然裂縫發(fā)育 。疊加導數曲線與直線會合時點對應裂縫的張開壓力；該疊加導數曲線從直線向下偏離點對應裂縫閉合。 評價標準和控制處理措施： 特征參數類型 診斷界限 現場采取措施＜ 4 1 04直接施工4 1 04~ 8 1 04增加前置液比例 3 2 ~ 3 5 % ，柴油基質降濾8 1 04~ 1 . 2 1 03 增加前置液比例 3 5 ~ 3 8 % ；規(guī)模＞ 60m3，前置液 60% 加入一個粉砂段塞 0 . 5 ~ 1 . 0 m3＞ 1 . 2 1 03 前置液 60% 加入一個粉砂段塞 0 . 5 ~ 1 . 0 m 3 ，加砂前粉砂段塞1 ~ 2 m3；規(guī)模＞ 80m3，三個粉砂段塞 3 ~ 4 m3濾失系數 m / m i n0. 5措施原理： 選擇合適粒徑和濃度粉砂在微裂縫中造成砂堵 。 存在問題： 不知道天然裂縫寬度 ， 只能盡可能選小粒徑粉砂 。 實例：高濾失儲層控制施工 例如，本井 131Ⅱ 號層巖性以灰白色流紋巖為主，井段為~，厚度為 ，多見高角度、低角度、網狀裂縫。 升深 202井 131Ⅱ 層 射孔井段 m 測試壓裂分析： ?停泵壓力梯度， ?近井摩阻為 ， ?濾失系數 103m/min1/2，微裂縫條數為 ，濾失倍數 3，壓裂液效率僅為 %，證實本層具有近井高摩阻、高濾失特征。 施工實例分析 上隔層相距 MPa，應力遮擋 ，下隔層應力遮擋較遠，在相距90m處應力值為 MPa，存在 ，呈現無遮擋特征。 升深 202 井 131 Ⅱ號層主壓裂曲線2 0 0 5 . 6 . 1 0T i m e ( m i n )P r e s s u r e 1 M P a D i s c h a r g e R a t e m 3 / m i n P r o p C o n c K g / m 3 0 . 0 4 4 . 0 8 8 . 0 1 3 2 . 0 1 7 6 . 0 2 2 0 . 0 0 . 0 0 1 6 . 0 0 3 2 . 0 0 4 8 . 0 0 6 4 . 0 0 8 0 . 0 0 0 . 0 0 2 . 0 0 4 . 0 0 6 . 0 0 8 . 0 0 1 0 . 0 0 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0高粘凝膠段塞 m3 30%、 50%、加砂前分三段加入粉砂 m3。 壓力由 MPa快速升高到 MPa，粉砂打磨處理壓力已經降到了 MPa 現場決定降低排量到 ，最高砂比 %，加入陶粒 ，施工圓滿結束，平均砂比 %。 從調整后施工壓力變化趨勢分析，突破下部高應力點，導致裂縫底部脫砂的判斷是正確的。 控制原則： ?膠塞用量 m3， ?三段粉砂處理； ?前置液比例 %； ?排量 ，最高砂比 %。在砂比 14%、 18% 、 22% 三個階段進行臨界砂比段塞試探。 施工實例分析 高停泵（停泵壓力梯度高）儲層評價控制技術 導致 高停泵梯度 的地質因素： 構造作用導致最小主應力增加 。 導致砂堵的機理： 凈壓力超過主應力差值產生不規(guī)則裂縫 。 砂堵位置： 裂縫不規(guī)則處 。 砂堵特征： 不規(guī)則裂縫產生的時間和位置不同時特征不同 。 砂堵前特征： 施工壓力高 ， 嚴重時施工排量提不起來 。 評價方法： 壓前停泵壓力測試評價 。 評價標準： 停泵壓力梯度大于 控制處理措施： 施工過程實時控制 。 加砂時用 5%的低砂比起步 ， 施工過程中采用小階梯臨界砂比試驗 ， 尋求可以保證順利施工的最高砂比控制施工 。 存在問題： 借用停泵梯度作為間接的評價參數 ， 特殊情況下不能反映實際；不同區(qū)塊評價標準不同 ， 需要分別建立；停泵梯度異常的儲層沒有有效的處理措施 。 特征參數類型 診斷指標 診斷結論＜ 0 .0 0 7 正常0 .0 0 7 ~ 0 .0 1 中等0 .0 1 ~ 0 .0 1 2 5 異常＞ 0 .0 1 2 5 偏大停泵壓力梯度 M P a / m高停泵導致砂堵機理： 由于最小主應力方向構造力的影響導致最小主應力增加 ， 雖然其它兩個主要應力也同時增加 ， 但增加量要乘上相應方向的巖石泊松比 ， 一般只能達到最小主應力增加量的 20%左右 。 因而這種構造的影響會導致三個主應力之間的差值減小 。 施工時 ， 當縫內凈壓力超過兩個水平主應力的差值時會產生不規(guī)則的分支垂直縫 ， 當縫內凈壓力超過垂直最大主應力與兩個水平主應力的差值時 ， 會同時產生水平縫 、 不規(guī)則的分支垂直裂縫和垂直向水平過度的曲面裂縫 。 這種現象會導致縫內壓裂液流動摩阻增大 ， 地面施工壓力增高